第8讲 3.3二阶系统的时域分析 二阶系统:凡以二阶系统微分方程作为运动方程的控制系统,称为二阶系统 3.3.1二阶系统的数学模型 随动系统(位置控制系统)如图3-6所示。 输入电位计 输出电位计 ,驴 反馈信号 ac 发送 输入装置 RI 负载 吴差测量装置 放大器电动机齿轮传动 图3-6随动系统原理图 1)该系统的任务:控制机械负载的位置。使其与参考位置相协调。 (2)工作原理:用一对电位计作系统的误差测量装置,它们可以将输入和输出位置信号, 转换为与位置成正比的电信号 输入电位计电刷臂的角位置O,由控制输入信号确定,角位置已就是系统的参考输入量 而电刷臂上的电位与电刷臂的角位置成正比,输出电位计电刷臂的角位置θ,由输出轴 的位置确定。 电位差e=K,(en-e)就是误差信号。K,桥式电位器的传递函数 该信号被增益常数为KA的放大器放大,(KA应具有很高的输入阻抗和很低的输出阻抗 放大器的输出电压作用到直流电动机的电枢电路上 电动机激磁绕组上加有固定电压。 如果出现误差信号,电动机就产生力矩以转动输出负载,并使误差信号减少到零 (3)当激磁电流固定时,电动机产生的力矩(电磁转距)为: M=C. M(s)=CmI,(s (3-10) C:电动机的转矩系数 n:为电枢电流
56 第 8 讲 3.3 二阶系统的时域分析 二阶系统：凡以二阶系统微分方程作为运动方程的控制系统，称为二阶系统。 3.3.1 二阶系统的数学模型 随动系统（位置控制系统）如图 3-6 所示。 + 图3-6 随动系统原理图 输入电位计 输出电位计 θr θc 发送 反馈信号 SM θc ia 输入装置 e1 KA KAe La R1 R1 R2 θ i 放大器 电动机 齿轮传动 负载 误差测量装置 Ra ⑴该系统的任务：控制机械负载的位置。使其与参考位置相协调。 ⑵工作原理：用一对电位计作系统的误差测量装置，它们可以将输入和输出位置信号， 转换为与位置成正比的电信号。 输入电位计电刷臂的角位置r，由控制输入信号确定，角位置r就是系统的参考输入量， 而电刷臂上的电位与电刷臂的角位置成正比，输出电位计电刷臂的角位置 c，由输出轴 的位置确定。 电位差 ( ) s r c e K e e 就是误差信号。 : Ks 桥式电位器的传递函数 该信号被增益常数为 KA的放大器放大，（ KA应具有很高的输入阻抗和很低的输出阻抗） 放大器的输出电压作用到直流电动机的电枢电路上。 电动机激磁绕组上加有固定电压。 如果出现误差信号，电动机就产生力矩以转动输出负载，并使误差信号减少到零。 (3)当激磁电流固定时，电动机产生的力矩（电磁转距）为： m a M C i M (s) C I (s) m a （3-10） : Cm 电动机的转矩系数 : a i 为电枢电流
对于电枢电路 L-a+Ri+k=kke (3-11) (LS+RI(s)=KKsE(s)-k,sO(s) Ln:Rn:电动机电枢绕组的电感和电阻。 K:电动机的反电势常数,O:电动机的轴的角位移 电动机的力矩平衡方程为: d-o de (3-12) dt (S+ fS)e(s)=M(s) J:为电动机负载和齿轮传动装置,折合到电动机轴上的组合转动惯量。 f:为电动机负载和齿轮传动装置,折合到电动机轴上的粘性摩擦系数 6=-6 6(s)=:6(s) (3-13) 3-1 3-10 3-12 E1(s) la(s)m( (s) L astra KbS 图3-7随动系统方块图 根据图3-7,可以求出系统的开环传递函数(即前向通路传递函数)因为反馈回路传递 函数为1 G(s) 6(s)H(s) E(s =KsKd LaS+Ra。"Js-+f1 KsK,C/ Cm. KBs i(L,S+RS+S)+CnK,S 3-14) (L,S+ROS+S) 如果略去电枢电感L
57 对于电枢电路 K K e dt d R i K dt di L a a b A s a a （3-11） (L S R )I (s) K K E(s) K S (s) a a a A S b : : La Ra 电动机电枢绕组的电感和电阻。 : Kb 电动机的反电势常数， :电动机的轴的角位移。 电动机的力矩平衡方程为： m a M C i dt d f dt d J 2 2 （3-12） ( ) ( ) ( ) 2 JS fS s M s J:为电动机负载和齿轮传动装置，折合到电动机轴上的组合转动惯量。 f:为电动机负载和齿轮传动装置，折合到电动机轴上的粘性摩擦系数。 i c 1 ( ) 1 ( ) s i s c （3-13） Ks KA Cm i 1 KbS θr(s) E(s) E1(s) Ia(s) M(s) θ(s) θc(s) 3-11 3-10 3-12 KbSθ(s) 图3-7 随动系统方块图 根据图 3-7，可以求出系统的开环传递函数（即前向通路传递函数）因为反馈回路传递 函数为 1 ( ) ( ) ( ) ( ) E s s H s G s c L S R JS fS C K S K K C i i L S R JS fS C K S JS fS C L S R K K a a m b S A m a am b m a a S A ( )( ) 1 ( )( ) 1 1 1 2 2 2 （3-14） 如果略去电枢电感 La
G(s)= KsK,Cm/ir K S(5/×CmK→2S(s+F)S(S+1)S(nS+D15) K1= KkC/iR增益 F=/+cmK 阻尼系数,由于(K)电动机反电势的存在,增大了系统的粘性摩擦。 R K=K1/F开环增益 T=J/F机电时间常数 那么,不考虑负载力矩的情况下,随动系统的开环传递函数可以简化为: K G(s)= (3-16) S(TS+D) 相应的闭环传递函数a(s)=2()=G(s) K (3-17) 8(s) 1+G(s) TS+S+K K K 为了使研究的结果具有普遍意义,可将式(3-17)表示为如下标准形式 o(5)=C(s) (3-18) R(s)S2+250n+0n K K T o,一自然频率(或无阻尼振荡频率) 一阻尼比(相对阻尼系数) 二阶系统的标准形式,相应的方块图如图3-8所示 S(S+22n) 图3-8标准形式的二阶系统方块图
58 ( 1) ( ) ( ) ( ) 1 1 1 S F J S K F S JS F K F R C K S JS f K K C i R K G s a m b S A m a 令 令 ( 1) S T S K m （3-15） S A m a K1 K K C iR 增益 a m b R C K F f 阻尼系数，由于( ) Kb 电动机反电势的存在，增大了系统的粘性摩擦。 K K1 F 开环增益 Tm J F 机电时间常数 那么，不考虑负载力矩的情况下，随动系统的开环传递函数可以简化为： ( 1) ( ) S T S K G s m （3-16） 相应的闭环传递函数 T S S K K G s G s s s s r m c 2 1 ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) （3-17） m n n m m m T K S T K S T S T K 2 1 2 2 2 为了使研究的结果具有普遍意义，可将式（3-17）表示为如下标准形式 2 2 2 ( ) 2 ( ) ( ) n n n R s S C s s （3-18） m n T K 2 m n T K m n T 1 2 2 Tm K 1 n －自然频率（或无阻尼振荡频率） －阻尼比（相对阻尼系数） 二阶系统的标准形式，相应的方块图如图 3-8 所示 S(S+2ξωn) ωn R 2 (s) C(s) 图3-8 标准形式的二阶系统方块图 _
阶系统的动态特性,可以用ξ和On这两个参量的形式加以描述 二阶系统的特征方程:S2+25o,S+on2=0(3-19) 5on±nV5-1 (3-20) 3.3.2二阶系统的单位阶跃响应 阻尼比ξ是实际阻尼系数F与临界阻尼系数F的比值 F F 2ymk2√K/F2√JK/ 2、JK FC F一临界阻尼系数,5=1时,阻尼系数 2<0两个正实部的特征根 发散 0<5<1,闭环极点为共扼复根,位于右半S平面,这时的系统叫做欠阻尼系统 2=1,为两个相等的根 >1,两个不相等的根 ξ=0,虚轴上,瞬态响应变为等幅振荡 左半平面ξ>0 右半平面ξ<0 两个相等根 od=Onvl =0 两个不等根 图3-9二阶系统极点分布 (1)欠阻尼(0<5<1)二阶系统的单位阶跃响应 Underdamped Case 令σ=5n-衰减系数
59 二阶系统的动态特性，可以用 和 n 这两个参量的形式加以描述 二阶系统的特征方程： 2 0 2 2 S n S n （3-19） 1 2 S1,2 n n （3-20） 3.3.2 二阶系统的单位阶跃响应 阻尼比 是实际阻尼系数 F 与临界阻尼系数 FC 的比值 m FC F JK F J K F T K J K F 1 2 1 2 2 1 2 1 2 1 FC －临界阻尼系数， 1时，阻尼系数 0 两个正实部的特征根 发散 0 1 ，闭环极点为共扼复根，位于右半 S 平面，这时的系统叫做欠阻尼系统 1 ，为两个相等的根 1 ，两个不相等的根 0 ，虚轴上，瞬态响应变为等幅振荡 图3-9二阶系统极点分布 左半平面ξ>0 0<ξ<1 ξ=1 两个相等根 jωn ξ=0 ωd=ωn σ jωn β ξ=0 jω 右半平面ξ<0 ξ>1 两个不等根 0 (1)欠阻尼( 0 1)二阶系统的单位阶跃响应 Underdamped Case 2 1,2 S n j n 1 令 n －衰减系数
± 阻尼振荡频率 R(s)=s,由式(3185)得 C(S=O(SR(s) S2+2Eo S+o S (S+5on)2+od2(S+on)2+ B 对上式取拉氏反变换,得单位阶跃响应为 h(o)=1-e [cosag/+s sin o, e"sin(t+B)t≥0 (3-21) 稳态分量 瞬态分量 B=arct =arccos 稳态分量为1,表明图3-8系统在单位阶跃函数作用下,不存在稳态位置误差,瞬 态分量为阻尼正弦振荡项,其振荡频率为ω』一阻尼振荡频率 包络线1±e/h-2决定收敛速度 5=0时,h(1)=1- SIn (.1t≥0 (3-23) 这是一条平均值为1的正、余弦形式等幅振荡,其振荡频率为ω,一故称为无阻尼 振荡频率。On由系统本身的结构参数K和Tn,或K1和J确定,On常称自然频率。 ·实际控制系统通常有一定的阻尼比,因此不可能通过实验方法测得n,而只能 测得ωa,且ω4<ωn,5≥1,ω4不复存在,系统的响应不再出现振荡。 (2)临界阻尼(5=1) Critically Damped Case
60 d j 2 d n 1 －阻尼振荡频率 S R s 1 ( ) ，由式（3-18）得 S S S C s s R s n n n 1 2 ( ) ( ) ( ) 2 2 2 2 2 2 2 ( ) ( ) 1 n d n n d n S S S S 2 2 1 1 d n n d d n d 对上式取拉氏反变换，得单位阶跃响应为 1 2 1 sin ] 1 ( ) 1 [cos 2 h t e t t d d t n sin( ) 0 1 1 1 2 e t t d t n （3-21） 稳态分量 瞬态分量 arccos 1 2 arctg 稳态分量为 1，表明图 3-8 系统在单位阶跃函数作用下，不存在稳态位置误差，瞬 态分量为阻尼正弦振荡项，其振荡频率为 d －阻尼振荡频率 包络线 2 1 1 t n e 决定收敛速度 0时，h(t) 1 sin t t 0 n （3-23） 这是一条平均值为 1 的正、余弦形式等幅振荡，其振荡频率为 n －故称为无阻尼 振荡频率。 n 由系统本身的结构参数 K 和Tm ，或 K1和 J 确定， n 常称自然频率。 ·实际控制系统通常有一定的阻尼比，因此不可能通过实验方法测得 n ，而只能 测得 d ，且 d n ， d 1, 不复存在，系统的响应不再出现振荡。 (2)临界阻尼( 1) Critically Damped Case