［例11-2］用连续真空蒸发器将桃浆从含固形物11%浓缩至40%。蒸发器内真空度为93.3kPa，液层深度为2m，采用100℃蒸汽加热，桃浆的密度为1180kg/m3。求温度差损失、蒸发器的有效温差解：（1）93.3kPa真空度下，绝对压强为8.0kPa。在此绝对压强下水蒸气的饱和温度为41.6℃，在该温度下水的汽化潜热r=2400kJ/kg，参考糖液的数据，常压下沸点的升高△，’为1.0℃。由吉辛柯公式：0.0162 ×(41.6 +273)=0.668℃x1.02400（2）液体平均压强：Pgh1180 x9.81x 219.6kPa8000+Pm= Po22
［例11-2］ 用连续真空蒸发器将桃浆从含固形物11%浓缩至40%。 蒸发器内真空度为93.3 kPa，液层深度为2 m，采用100 ℃蒸汽加 热，桃浆的密度为1180 kg/m3。求温度差损失、蒸发器的有效温差 解： （1）93.3 kPa真空度下，绝对压强为8.0 kPa。在此绝对压强下， 水蒸气的饱和温度为41.6℃，在该温度下水的汽化潜热 r′＝2 400 kJ/kg，参考糖液的数据，常压下沸点的升高 Δ a′为1.0℃。由吉辛柯公式： 0.1 2400 )2736.41(0162.0 2 ' × +× =Δ ＝0.668℃ （2）液体平均压强： kPa gh ppm 6.19 2 281.91180 8000 2 0 = × × +=+= ρ
查附录饱和水蒸汽表得：t.=59.6℃，则：△"=59.6-41.6=18.0℃（3）有效温差：+△"=0.668+18.0=18.7℃△=NAt=T-T'=100-41.6=58.4℃△ t= △ to-△=58.4-18.7=39.7℃（4）溶液的沸点：t=△+T/=18.7+41.6=60.3℃
查附录饱和水蒸汽表得： t m ＝59.6℃，则： Δ″＝59.6-41.6 ＝18.0 ℃ （ 3）有效温差： Δ＝ ' Δ +Δ″＝0.668+18.0=18.7 ℃ Δ t 0 ＝T- T′ =100-41.6 ＝58.4 ℃ Δ t＝Δ t 0 -Δ＝58.4-18.7 ＝39.7 ℃ （ 4）溶液的沸点： t= Δ+ T ′=18.7+41.6=60.3 ℃
2.2单效蒸发的计算单效蒸发的计算项目有：（1）蒸发量；W.T'.H（2）加热蒸气消耗量：（3）蒸发器的传热面积。蒸发室F,xo.loho通常生产任务中已知的项目有：D.T.H（1）原料液流量、组成与温度：（2）完成液组成；(F-W.xl,hi（3）加热蒸气压强或温度；D,Tohw（4）冷凝器的压强或温度。单效蒸发示意图图11-1
单效蒸发的计算项目有： （ 1）蒸发量； （ 2）加热蒸气消耗量； （ 3）蒸发器的传热面积 。 通常生产任务中已知的项目有： （ 1）原料液流量、组成与温度； （ 2）完成液组成； （ 3）加热蒸气压强或温度； （ 4）冷凝器的压强或温度。 2.2 单效蒸发的计算
W,T',H'蒸发室Fx,toh.D,T,H加热室(F-W),x,t,h,D,To,h
加热室 蒸发室 F,x0,t0,h0 D,T,H W,T’,H’ D,T0,hw (F-W),x1 t1,h1 QL
1蒸发量w对单效蒸发器作溶质衡算，得Fx。 =(F-W)xW = F(1-(11-9)X式中F一原料液流量kg/h;W一蒸发量kg/h;x一原料液的质量组成（质量分数）；x完成液的组成(质量分数);
式中 F—原料液流量kg/h; W—蒸发量kg/h; x0—原料液的质量组成(质量分数)； x1—完成液的组成 (质量分数)； 对单效蒸发器作溶质衡算，得 0 1 = − )( xWFFx )1( 1 0 x x FW −= （11-9） 1 蒸发量w