3)有效温差：△=N△"=0.668+18.0=18.7℃■△t=100-41.6=58.4℃△t=△t-△=58.4-18.7=39.7℃（4）溶液的沸点：t=△+ T=18.7+41.6=60.3℃
◼ (3)有效温差： ◼ Δ＝ +Δ″＝0.668+18.0=18.7 ℃ ◼ Δt0 ＝100-41.6＝58.4 ℃ ◼ Δt＝Δt0-Δ＝58.4-18.7＝39.7 ℃ ◼ （4）溶液的沸点： ◼ t=Δ+ =18.7+41.6=60.3℃ ' ' T
2.2 单效蒸发的计算
2.2 单效蒸发的计算
2.2.1蒸发器的物料衡算单效蒸发如图所示，作溶质的衡WT.H算，有：Fx=(F-W)x1整理得：W=F(1-xo/x或蒸发室FxoXi=F-WFxalaho式中：F-进料量，kg/s;DTHTovW-水分蒸发量，kg/s;加热室X-原料液中溶质的质量分数(F-W).)小hXi-完成液（即浓缩液）中溶质的质量分数D.Tahw
2.2.1 蒸发器的物料衡算 ◼ 单效蒸发如图所示，作溶质的衡 算，有： Fx0＝(F-W)x1 ◼ 整理得： 或 ◼ 式中：F-进料量，kg/s； ◼ W-水分蒸发量，kg/s； ◼ x0-原料液中溶质的质量分数； ◼ x1-完成液(即浓缩液)中溶质的质量 分数 (1 / ) 0 1 W = F − x x F W Fx x − = 0 1
2.2.2 蒸发器的热量衡算对蒸发器作饸衡算，有：DH+Fh=WH'+（F-W）h.+Dhw+Q.或Q=D(H-hw)=WH+(F-W)hi-Fho+Q由于食品生产中的溶液大多为有机溶液，稀释热很小，可略去不计，则溶液的烩可用比热容计算，取0℃的液体的恰值为零，则有：hw=CpwTO；ho=Cpoto；hi=CpitiD(H-CpwT)=WH+(F-W)Cpti-FCmt+Q溶液的比热容由下面经验公式求取：Cp=Cpw（1-x）+CpBX式中：Cpw和CpB分别为水和溶质的比热容，J/(kgK)。当x<0.2时，上式可简化为Cp=Cpw (1-x)
2．2．2 蒸发器的热量衡算 ◼ 对蒸发器作焓衡算，有：DH+Fh0＝WH′＋（F-W） h1+DhW+QL或 Q＝D(H-hW)＝WH′+(F-W)h1-Fh0+QL ◼ 由于食品生产中的溶液大多为有机溶液，稀释热很小，可 略去不计，则溶液的焓可用比热容计算，取0℃的液体的 焓值为零，则有： hW＝CPWT0； h0＝CP0t0；h1＝CP1t1 ◼ D(H- CPWT0)＝WH′+(F-W) CP1t1-FCP0t0+QL ◼ 溶液的比热容由下面经验公式求取：Cp ＝ CPW (1-x)+ CPB x ◼ 式中：CPW和CPB分别为水和溶质的比热容，J/(kg·K)。 ◼ 当x＜0.2时，上式可简化为 ◼ CP＝CPW (1-x)
据此可推得：（F-W)CpiFCpo-WCplw设加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出，则：H-CpwT=r及H-Cpwti-r，代入上式整理得：Q=Dr=Wi+FCpo(ti-to)+Qt或Q=Dr=（1+a%）[W'+FCpo (ti-to)]式中：Q-蒸发器的热负荷，J/s或WD-加热蒸汽的消耗量，kg/s;r-加热蒸汽的汽化潜热，J/kg;r-二次蒸汽的汽化潜热，J/kg;
◼ 据此可推得：(F-W) CP1＝FCP0-WCPW ◼ 设加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出，则： H-CPWT＝r及H′-CPWt1≈r′，代入上式整理得：Q ＝Dr ＝Wr′+FCP0 (t1-t0) +QL或 Q＝Dr＝（1+a%） [Wr′+FCP0 (t1-t0)] ◼ 式中：Q-蒸发器的热负荷，J/s或W； ◼ D-加热蒸汽的消耗量，kg/s； ◼ r-加热蒸汽的汽化潜热，J/kg； ◼ r′-二次蒸汽的汽化潜热，J/kg；