首钢高VTi铁水转炉冶炼82B供氧制度优化

工程科学学报，第38卷，增刊1：74-77,2016年6月 Chinese Journal of Engineering,Vol.38,Suppl.1:74-77,June 2016 DOI:10.13374/j.issn2095-9389.2016.s1.013:http://journals.ustb.edu.cn 首钢高VTi铁水转炉冶炼82B供氧制度优化 刘纲2)回，朱荣”，李京社”，张新建》，常进》，郑家良》 1)北京科技大学治金与生态工程学院，北京1000832)钢铁研究总院，北京100036 3)首钢水城钢铁（集团）有限责任公司，六盘水553028 ☒通信作者，E-mail:liugang(@crmse.com.cm 摘要首钢为降低82B生产成本，提高产品质量，在高炉原料中加入了钒钛球团矿.钒钛球团矿的加入导致转炉生产化渣 慢，脱磷效率低，溅渣护炉效果不佳等问题.为了解决高钒钛铁水转炉生产82B所遇到的问题，本文以首钢炼钢厂转炉生产 82B工艺为研究对象，利用Fluent数值模拟结合工业试验共同优化了转炉高VTi铁水治炼82B供氧制度.通过供氧制度的优 化，提高了转炉处理高VT铁水的能力，从而保障首钢生产出高品质低成本的82B. 关键词钒钛球团矿：转炉氧枪：供氧制度 分类号TF031 Optimization of the oxygen supply system for smelting 82B steel with high-Ti-high-V molten iron in converter in Shougang Iron Steel Co. LIU Gang),ZHU Rong,LI Jing-she,ZHANG Xin-jian),CHANG Jin,ZHENG Jia-liang 1)School of Metallurgical and Ecological Engineering,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China 2)Central Iron Steel Research Institute,Beijing 100036,China 3)Shougang Shuicheng Iron Steel (Group)Co.Ltd,Liupanshui 553028,China Corresponding author,E-mail:liugang@crmsc.com.cn ABSTRACT Aiming at reducing the production cost of 82B steel and improving product quality,Shougang Iron Steel Co.added vanadium titanium pellets as raw material in the blast furnace.The addition of vanadium titanium pellets led to several problems such as the low speed in the process of producing and slag melting in converter,the low efficiency of dephosphorization,and the non-ideal effects of slag splashing.In order to solve the above problems,taking the production process of 82B steel in converter in Shougang Iron Steel Co.as the research object and using the Fluent software to conduct a numerical simulation in combined with high industrial test,this study optimizes the oxygen supply system when using high-V-high-Ti molten iron to smelt 82B steel in converter.In addition, the optimization of oxygen supply system serves as a guarantee for the enhanced ability in smelting 82B steel with high-V-high-Ti mol- ten iron in convert.As a result,there exists increasing possibility for Shougang Iron Steel Co.to produce high-quality and low-cost 82B steel. KEY WORDS vanadium titanium pellet;converter oxygen lance:oxygen supply system 随着当前钢铁工业的持续低迷，如何低成本生产 了钒钛球团矿的使用比例.然而，高炉在提高钒钛矿 82B已成为水钢重点攻克的难点.为了降低生产成 的使用比例的同时，高Ti高Cr高V低Si铁水对转炉 本，提高产品市场竞争力，首钢在高炉炼铁炉料中提高 炼钢工艺产生了不利影响，主要表现在初渣化渣慢，成 收稿日期：20160108

工程科学学报，第 38 卷，增刊 1: 74--77，2016 年 6 月 Chinese Journal of Engineering，Vol． 38，Suppl． 1: 74--77，June 2016 DOI: 10． 13374 /j． issn2095--9389． 2016． s1． 013; http: / /journals． ustb． edu． cn 首钢高 VTi 铁水转炉冶炼 82B 供氧制度优化 刘 纲1，2) ，朱 荣1) ，李京社1) ，张新建3) ，常 进3) ，郑家良3) 1) 北京科技大学冶金与生态工程学院，北京 100083 2) 钢铁研究总院，北京 100036 3) 首钢水城钢铁( 集团) 有限责任公司，六盘水 553028  通信作者，E-mail: liugang@ crmsc． com． cn 摘 要 首钢为降低 82B 生产成本，提高产品质量，在高炉原料中加入了钒钛球团矿． 钒钛球团矿的加入导致转炉生产化渣 慢，脱磷效率低，溅渣护炉效果不佳等问题． 为了解决高钒钛铁水转炉生产 82B 所遇到的问题，本文以首钢炼钢厂转炉生产 82B 工艺为研究对象，利用 Fluent 数值模拟结合工业试验共同优化了转炉高 VTi 铁水冶炼 82B 供氧制度． 通过供氧制度的优 化，提高了转炉处理高 VTi 铁水的能力，从而保障首钢生产出高品质低成本的 82B． 关键词 钒钛球团矿; 转炉氧枪; 供氧制度 分类号 TF03 + 1 Optimization of the oxygen supply system for smelting 82B steel with high-Ti-high-V molten iron in converter in Shougang Iron ＆ Steel Co． LIU Gang1，2)  ，ZHU Ｒong1) ，LI Jing-she1) ，ZHANG Xin-jian3) ，CHANG Jin3) ，ZHENG Jia-liang3) 1) School of Metallurgical and Ecological Engineering，University of Science and Technology Beijing，Beijing 100083，China 2) Central Iron ＆ Steel Ｒesearch Institute，Beijing 100036，China 3) Shougang Shuicheng Iron ＆ Steel ( Group) Co． Ltd，Liupanshui 553028，China  Corresponding author，E-mail: liugang@ crmsc． com． cn ABSTＲACT Aiming at reducing the production cost of 82B steel and improving product quality，Shougang Iron ＆ Steel Co． added vanadium titanium pellets as raw material in the blast furnace． The addition of vanadium titanium pellets led to several problems such as the low speed in the process of producing and slag melting in converter，the low efficiency of dephosphorization，and the non-ideal effects of slag splashing． In order to solve the above problems，taking the production process of 82B steel in converter in Shougang Iron ＆ Steel Co． as the research object and using the Fluent software to conduct a numerical simulation in combined with high industrial test，this study optimizes the oxygen supply system when using high-V-high-Ti molten iron to smelt 82B steel in converter． In addition， the optimization of oxygen supply system serves as a guarantee for the enhanced ability in smelting 82B steel with high-V-high-Ti mol￾ten iron in convert． As a result，there exists increasing possibility for Shougang Iron ＆ Steel Co． to produce high-quality and low-cost 82B steel． KEY WOＲDS vanadium titanium pellet; converter oxygen lance; oxygen supply system 收稿日期: 2016--01--08 随着当前钢铁工业的持续低迷，如何低成本生产 82B 已成为水钢重点攻克的难点． 为了降低生产成 本，提高产品市场竞争力，首钢在高炉炼铁炉料中提高 了钒钛球团矿的使用比例． 然而，高炉在提高钒钛矿 的使用比例的同时，高 Ti 高 Cr 高 V 低 Si 铁水对转炉 炼钢工艺产生了不利影响，主要表现在初渣化渣慢，成

刘纲等：首钢高VT铁水转炉冶炼82B供氧制度优化 75 渣时酸性物质少，且钒等元素被氧化为氧化物后黏度 空间.网格由Gambit软件生成.为了提高模拟的精确 大，造成炉渣流动性差，影响了治炼过程造渣脱磷等问 性，喷头部分采用四面体网格，圆柱空间采用六面体网 题.同时由于炉渣黏度大，钢渣反应界面较小，导 格，对射流空间的网格沿半径方向先密后疏.划分后 致终点渣中FO含量高，渣铁不分，造成大量金属损 物理模型包含104582个网格，包含267549个面， 失，直接影响转炉溅渣护炉，使转炉炉衬侵蚀严重，大 62580个节点. 大降低了转炉炉龄，增加了钢液中夹杂物的含量. 2.2 Fluent数值计算物理模型设定 Fluent数值计算物理模型设定钢液为可压缩流 1首钢转炉供氧制度改进思路 体，非稳态湍流模型，用非耦合、隐式求解法计算，整个 首钢82B转炉供氧制度优化改进在两方面开展： 计算域采用k一ε模型计算.氧枪参数严格按照实际尺 (1)氧枪喷头的改造.(2)82B供氧工艺操作的改进. 寸进行计算 高压氧气经氧枪喷入熔池，对熔池形成一定的冲击深 度和冲击面积.冲击深度和冲击面积是保证转炉治炼 3 数值模拟结果分析 82B的重要治金工艺条件.原氧枪冲击面积小，氧气 3.1氧气射流场模拟结果 利用率低，导致供氧时间长.为增加氧枪单位时间供 图1是在氧压为0.80MPa时，新氧枪的射流速度 氧量，在保证原操作氧压的情况下，适当增大了氧枪喉 场分布.图1表明，新设计的氧枪在氧压为0.80MPa 口尺寸，经设计计算，氧枪喉口增加0.6mm,由原来的 条件下，各喷管出口处速度达到450m/s,且持续到 36.0mm增加为36.6mm.冲击面积的大小会影响氧 0.22m左右.此后速度发生衰减，衰减速度大于原氧 枪的化渣能力和脱碳速度.在保证合适冲击深度条件 枪喷头，但衰减幅度小于原氧枪喷头.在1.0m时速度 下，冲击面积越大，氧气射流与熔池的接触面积越大， 约为186m/s,在1.5m时速度约为130m/s,最大射流 有利于脱磷、脱碳。为此，氧枪喷头的改造倾向于喷孔 宽度0.44m.新设计氧枪喷头提高了转炉供氧能力， 间的夹角增大，从原来的12.5°增加为13.0°.改进前 供氧强度的增加，有利于治炼周期的缩短，增大了反应 后的氧枪喷头参数如表1所示. 区面积，可以提高氧气利用率，降低氧气消耗，增强了 表1改进前后的氧枪参数 熔池搅拌能力，有利于喷头使用寿命的提高。 Table 1 Oxygen lance parameters before and after the improvement 1.0 马赫喷孔喷孔夹喉口直出口直 氧流量/ 类别 数数角/(o)径/mm径/mm(Nm3.hl) 速度/m-g50100150200250300350400450 0.5 原氧枪2.0 4 12.5 36.0 46.5 15000~18000 优化后2.0413.036.6 47.6 20000 2氧枪射流场的Fluent数值模拟 0.5 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 2.1三维氧枪喷头几何模型建立 射流长度/m 根据表1中数据按1：1比例建立三维氧枪喷头几 图1转炉氧枪氧气射流的速度场分布 何模型，并进行网格划分.模型的计算空间域是从氧 Fig.1 Distribution of oxygen jet velocity of converter oxygen lance 气射流进入喷头开始到中500mm×3000mm的射流 为进一步明确新氧枪射流场的优化，本文分别 原氧枪 优化后 氧枪 0.80 MPa 0.85 MPa 0.90 MPa 图2不同氧压下射流流场速度分布 Fig.2 Distribution of jet velocity under different oxygen pressures

刘 纲等: 首钢高 VTi 铁水转炉冶炼 82B 供氧制度优化 渣时酸性物质少，且钒等元素被氧化为氧化物后黏度 大，造成炉渣流动性差，影响了冶炼过程造渣脱磷等问 题［1--2］． 同时由于炉渣黏度大，钢渣反应界面较小，导 致终点渣中 FeO 含量高，渣铁不分，造成大量金属损 失，直接影响转炉溅渣护炉，使转炉炉衬侵蚀严重，大 大降低了转炉炉龄，增加了钢液中夹杂物的含量［3--4］． 1 首钢转炉供氧制度改进思路 首钢 82B 转炉供氧制度优化改进在两方面开展: ( 1) 氧枪喷头的改造． ( 2) 82B 供氧工艺操作的改进． 高压氧气经氧枪喷入熔池，对熔池形成一定的冲击深 度和冲击面积． 冲击深度和冲击面积是保证转炉冶炼 82B 的重要冶金工艺条件． 原氧枪冲击面积小，氧气 利用率低，导致供氧时间长． 为增加氧枪单位时间供 氧量，在保证原操作氧压的情况下，适当增大了氧枪喉 口尺寸，经设计计算，氧枪喉口增加 0. 6 mm，由原来的 36. 0 mm 增加为 36. 6 mm． 冲击面积的大小会影响氧 枪的化渣能力和脱碳速度． 在保证合适冲击深度条件 下，冲击面积越大，氧气射流与熔池的接触面积越大， 有利于脱磷、脱碳． 为此，氧枪喷头的改造倾向于喷孔 间的夹角增大，从原来的 12. 5°增加为 13. 0°． 改进前 后的氧枪喷头参数如表 1 所示． 表 1 改进前后的氧枪参数 Table 1 Oxygen lance parameters before and after the improvement 类别 马赫 数 喷孔 数 喷孔夹 角/( °) 喉口直 径/mm 出口直 径/mm 氧流量/ ( Nm3 ·h － 1 ) 原氧枪 2. 0 4 12. 5 36. 0 46. 5 15000 ～ 18000 优化后 2. 0 4 13. 0 36. 6 47. 6 20000 2 氧枪射流场的 Fluent 数值模拟 图 2 不同氧压下射流流场速度分布 Fig． 2 Distribution of jet velocity under different oxygen pressures 2. 1 三维氧枪喷头几何模型建立 根据表 1 中数据按 1∶ 1比例建立三维氧枪喷头几 何模型，并进行网格划分． 模型的计算空间域是从氧 气射流进入喷头开始到 500 mm × 3000 mm 的射流 空间． 网格由 Gambit 软件生成． 为了提高模拟的精确 性，喷头部分采用四面体网格，圆柱空间采用六面体网 格，对射流空间的网格沿半径方向先密后疏． 划分后 物理 模 型 包 含 104582 个 网 格，包 含 267549 个 面， 62580 个节点． 2. 2 Fluent 数值计算物理模型设定 Fluent 数值计算物理模型设定钢液为可压缩流 体，非稳态湍流模型，用非耦合、隐式求解法计算，整个 计算域采用 k--ε 模型计算． 氧枪参数严格按照实际尺 寸进行计算． 3 数值模拟结果分析 3. 1 氧气射流场模拟结果 图 1 是在氧压为 0. 80 MPa 时，新氧枪的射流速度 场分布． 图 1 表明，新设计的氧枪在氧压为 0. 80 MPa 条件下，各喷 管 出 口 处 速 度 达 到 450 m / s，且 持 续 到 0. 22 m 左右． 此后速度发生衰减，衰减速度大于原氧 枪喷头，但衰减幅度小于原氧枪喷头． 在 1. 0 m 时速度 约为 186 m / s，在 1. 5 m 时速度约为 130 m / s，最大射流 宽度 0. 44 m． 新设计氧枪喷头提高了转炉供氧能力， 供氧强度的增加，有利于冶炼周期的缩短，增大了反应 区面积，可以提高氧气利用率，降低氧气消耗，增强了 熔池搅拌能力，有利于喷头使用寿命的提高． 图 1 转炉氧枪氧气射流的速度场分布 Fig． 1 Distribution of oxygen jet velocity of converter oxygen lance 为进一步明确新氧枪射流场的优化，本 文 分 别 · 57 ·

·76 工程科学学报，第38卷，增刊1 模拟了氧压分别为0.80、0.85与0.90MPa的条件 防止中后期炉渣返干，应提高枪位，比原枪位高100至 下，新氧枪与原氧枪的射流流场分布.从图2可以看 200mm.(2)对于一倒之前的拉C阶段，枪位为1.25 出，随着氧压的增大，射流冲击能力增强，对熔池的 m,由于新枪位略高，可适当延长拉C时间，应根据现 搅拌较好，有利于扩大冲击面积，增强氧气与射流的 场实际情况决定，(3)若在中后期化渣困难，建议适当 反应 加入氧化铁皮、污泥球等，以利于化渣 3.2射流压力场分布分析 4.2供氧流量的控制制度 从图3可以看出，高压氧气流从喷管出来后，压力 新氧枪的设定流量为21000m3/h,在实际操作过 迅速降低.这是因为通过喷头后，氧气高压转化为射 程当中，采取变流量操作，主要是在前中期防止泡沫渣 流动能，压力迅速减小，速度增大 的大量形成.具体的流量控制见表2 总压/MPa 0 表2氧气流量参数 0.9 0.8 Table 2 Oxygen flow parameters 0.7 0.6 时间/min 开吹~3 3~6 6~结束 05 0.4 流量/(m3.h-1) 21000 17000 19000 03 02 0.1 0.5 0 0.5 1.015 流量控制工艺应注意以下几点：(1)将氧气流量 2.0 2.5 3.0 射流长度/m 调小的时间大致在3min左右，应根据实际的来渣时间 图3氧气射流的压力场分布 进行调节，要比来渣时间略早0.5min.(2)中期把流 Fig.3 Pressure field distribution of oxygen jet 量调至17000m3/h,这个数值不是一成不变的，应在实 根据以上数值计算结果可得：优化后氧枪治金性 际的试验中寻求一个最佳数值，不仅能保证供氧强度 能明显优于原枪头的治金性能 和供氧时间，同时也要保证不能形成大量泡沫渣，防止 前期喷溅.优化后氧枪的供氧时间为l3.3mi,比原氧 4氧枪供氧制度工业试验 枪的l4.7min减少了1.4min.新氧枪在控制喷溅方面 经数值计算确定新氧枪各项参数以后，再对新氧 效果较好 枪进行工业试验，进一步确定针对高钒钛铁水治炼 5结论 82B的供氧制度操作 4.1氧枪枪位制度的优化 通过对首钢高钒钛铁水转炉冶炼82B供氧制度 新氧枪氧气流量和氧压比原氧枪略大，所以枪位 的优化研究得出以下结论： 控制应比原氧枪提高100mm左右，新氧枪的枪位可控 (1)随着供氧氧压的增加，氧气射流冲击能力增 制在1.25m至1.9m,这样能有效减少对炉底的冲刷. 强，熔池冲击面积增大，冲击深度增加，供氧强度增大 具体氧枪枪位控制制度如图4所示 有利于转炉化渣，有利于高钒钛铁水转炉治炼82B的 化渣，提高炉渣流动性和脱磷效果，解决了化渣困难 20 问题. (2)优化后氧枪的供氧时间为13.3min,比原氧枪 1800 的l4.7min减少了1.4min,在供氧时间上有明显的优 160 化效果. (3)新氧枪在控制喷溅方面效果较好，在相同高 1400 度下新氧枪氧气射流所能到达径向距离大，对钢液的 1200 搅拌效果强，冲击半径积大，增强了熔池搅拌能力，有 1234567890123十◆ 利于整个治炼过程钢渣反应的进行，使钢铁料消耗降 欧氧时问/in 低，有利于82B生产成本的降低 图4氧枪枪位控制制度 以上利用数值模拟与工业试验共同研究可得：针 Fig.4 Control system of lance heigh 对高钒钛复杂铁水怡炼82B的工艺，新的供氧制度治 新氧枪供氧工艺操作应注意以下几点：(1)由于 金性能明显优于原供氧制度.新的供氧制度在82B节 新氧枪的正常工作氧压和流量均比原氧枪略高，为了 能降耗方面表现尤为突出

工程科学学报，第 38 卷，增刊 1 模拟了 氧 压 分 别 为 0. 80、0. 85 与 0. 90 MPa 的 条 件 下，新氧枪与原氧枪的射流流场分布． 从图 2 可以看 出，随着氧压的增大，射流冲击能力增强，对熔池的 搅拌较好，有利于扩大冲击面积，增强氧气与射流的 反应． 3. 2 射流压力场分布分析 从图 3 可以看出，高压氧气流从喷管出来后，压力 迅速降低． 这是因为通过喷头后，氧气高压转化为射 流动能，压力迅速减小，速度增大． 图 3 氧气射流的压力场分布 Fig． 3 Pressure field distribution of oxygen jet 根据以上数值计算结果可得: 优化后氧枪冶金性 能明显优于原枪头的冶金性能． 4 氧枪供氧制度工业试验 经数值计算确定新氧枪各项参数以后，再对新氧 枪进行工业试验，进一步确定针对高钒钛铁水冶炼 82B 的供氧制度操作． 4. 1 氧枪枪位制度的优化 新氧枪氧气流量和氧压比原氧枪略大，所以枪位 控制应比原氧枪提高 100 mm 左右，新氧枪的枪位可控 制在 1. 25 m 至 1. 9 m，这样能有效减少对炉底的冲刷． 具体氧枪枪位控制制度如图 4 所示． 图 4 氧枪枪位控制制度 Fig． 4 Control system of lance height 新氧枪供氧工艺操作应注意以下几点: ( 1) 由于 新氧枪的正常工作氧压和流量均比原氧枪略高，为了 防止中后期炉渣返干，应提高枪位，比原枪位高 100 至 200 mm． ( 2) 对于一倒之前的拉 C 阶段，枪位为 1. 25 m，由于新枪位略高，可适当延长拉 C 时间，应根据现 场实际情况决定． ( 3) 若在中后期化渣困难，建议适当 加入氧化铁皮、污泥球等，以利于化渣． 4. 2 供氧流量的控制制度 新氧枪的设定流量为 21000 m3 / h，在实际操作过 程当中，采取变流量操作，主要是在前中期防止泡沫渣 的大量形成． 具体的流量控制见表 2． 表 2 氧气流量参数 Table 2 Oxygen flow parameters 时间/min 开吹 ～ 3 3 ～ 6 6 ～ 结束 流量/( m3 ·h － 1 ) 21000 17000 19000 流量控制工艺应注意以下几点: ( 1) 将氧气流量 调小的时间大致在3 min 左右，应根据实际的来渣时间 进行调节，要比来渣时间略早 0. 5 min． ( 2) 中期把流 量调至 17000 m3 / h，这个数值不是一成不变的，应在实 际的试验中寻求一个最佳数值，不仅能保证供氧强度 和供氧时间，同时也要保证不能形成大量泡沫渣，防止 前期喷溅． 优化后氧枪的供氧时间为 13. 3 min，比原氧 枪的 14. 7 min 减少了 1. 4 min． 新氧枪在控制喷溅方面 效果较好． 5 结论 通过对首钢高钒钛铁水转炉冶炼 82B 供氧制度 的优化研究得出以下结论: ( 1) 随着供氧氧压的增加，氧气射流冲击能力增 强，熔池冲击面积增大，冲击深度增加，供氧强度增大 有利于转炉化渣，有利于高钒钛铁水转炉冶炼 82B 的 化渣，提高炉渣流动性和脱磷效果，解决了化渣困难 问题． ( 2) 优化后氧枪的供氧时间为 13. 3 min，比原氧枪 的 14. 7 min 减少了 1. 4 min，在供氧时间上有明显的优 化效果． ( 3) 新氧枪在控制喷溅方面效果较好，在相同高 度下新氧枪氧气射流所能到达径向距离大，对钢液的 搅拌效果强，冲击半径积大，增强了熔池搅拌能力，有 利于整个冶炼过程钢渣反应的进行，使钢铁料消耗降 低，有利于 82B 生产成本的降低． 以上利用数值模拟与工业试验共同研究可得: 针 对高钒钛复杂铁水冶炼 82B 的工艺，新的供氧制度冶 金性能明显优于原供氧制度． 新的供氧制度在 82B 节 能降耗方面表现尤为突出． · 67 ·

刘纲等：首钢高VT铁水转炉冶炼82B供氧制度优化 ·77· 参考文献 B]Messina C J,Kelly J R,Michael F.The results of four years of Wu W,Wu Z H,Zou ZS,et al.Study on process parameters of commercial operations for Praxair's BOF Colet gas injection sys- dephosphorization for 150 t on combined blown converter.Steel- tem//AISTech,Iron and Steel Technology Conference.Warrenda- making,2005,21(2):30 le,2006:703 (吴伟，吴志宏，邹宗树，等.150：顶底复吹转炉脱磷工艺参数 [4]Yang Z F,Wang Z Z,Zhu R,et al.Design and application of 的研究.炼钢，2005,21(2)：30) coherent jet oxygen lance.J Unir Sci Technol Beijing,2007,29 Lin W,Zhou J P,Sun Y,et al.Results of CoJet technology on (S1):81 hot metal operation at Baosteel,China//AISTech 2005 Conference (杨竹芳，王振宙，朱荣，等.集束射流氧枪的设计与应用.北 Proceedings.Charlotte,2005:563 京科技大学学报，2007,29(S1):81)

刘 纲等: 首钢高 VTi 铁水转炉冶炼 82B 供氧制度优化 参 考 文 献 ［1］ Wu W，Wu Z H ，Zou Z S，et al． Study on process parameters of dephosphorization for 150 t on combined blown converter． Steel￾making，2005，21( 2) : 30 ( 吴伟，吴志宏，邹宗树，等． 150 t 顶底复吹转炉脱磷工艺参数 的研究． 炼钢，2005，21( 2) : 30) ［2］ Lin W，Zhou J P ，Sun Y，et al． Ｒesults of CoJet technology on hot metal operation at Baosteel，China / /AISTech 2005 Conference Proceedings． Charlotte，2005: 563 ［3］ Messina C J，Kelly J Ｒ，Michael F． The results of four years of commercial operations for Praxair's BOF CoJet gas injection sys￾tem / /AISTech，Iron and Steel Technology Conference． Warrenda￾le，2006: 703 ［4］ Yang Z F ，Wang Z Z，Zhu Ｒ，et al． Design and application of coherent jet oxygen lance． J Univ Sci Technol Beijing，2007，29 ( S1) : 81 ( 杨竹芳，王振宙，朱荣，等． 集束射流氧枪的设计与应用． 北 京科技大学学报，2007，29( S1) : 81) · 77 ·