蒸汽通过汽轮机的绝热膨胀实际上不是等熵 的,而是向着墒增加的方向偏移,用1-2′线表示 水泵的耗功量远小于汽轮机的做功量,可不考虑 不可逆的影响 蒸汽通过汽轮机膨胀,实际做出的功应为H1 H2,它小于等熵膨胀的功H1-H2。两者之比称 为透平机的等熵效率 -W5() H-H Ws(er H1-H2
蒸汽通过汽轮机的绝热膨胀实际上不是等熵 的，而是向着墒增加的方向偏移，用1 - 2´线表示。 水泵的耗功量远小于汽轮机的做功量，可不考虑 不可逆的影响。 蒸汽通过汽轮机膨胀，实际做出的功应为H1 – H2 ´ ，它小于等熵膨胀的功H1 – H2。两者之比称 为透平机的等熵效率。 ( ) ( ) 1 2 1 2 H H H H W W s s s − − = − − = 可 不
实际 Rankine循环的热效率 7 (H1-H2)+(H3-H)H1-H2 H-H H1-H4
实际 Rankine 循环的热效率 ( ) ( ) 1 4 1 2 1 4 1 2 3 4 H H H H H H H H H H − − − − + − =
例6-1某一理想的 Rankine循外,锅炉的压力 为4MPa,产生440℃过热蒸汽,汽轮机出口压力为 0.004MPa,蒸汽流量60t/h,求 (1)过热蒸汽每小时从锅炉吸收的热量; (2)乏气的湿度以及乏气在冷凝器放出热量; (3)汽轮机作出的理论功率和水泵消耗的理论功 率 (4)循环的热效率
例6 - 1 某一理想的Rankine循外，锅炉的压力 为4MPa，产生440℃过热蒸汽,汽轮机出口压力为 0.004MPa,蒸汽流量60t/h,求 （1） 过热蒸汽每小时从锅炉吸收的热量； （2）乏气的湿度以及乏气在冷凝器放出热量； （3）汽轮机作出的理论功率和水泵消耗的理论功 率； （4）循环的热效率
(1)确定各点的参数 1点(过热蒸汽),根据P1=4MPa、t1=440℃,查过热 水蒸气表得H1=3307.1kJ/kg、S1=69041kJ/(kgK); 2点(湿蒸汽),P2=4kPa,S2=S1=69041kJ/(kgK) 查饱和水蒸气表得 Ha=2554.4kJ/kg H=121. 46kJ/(kg. K) Sa=8.4746kJ/kg S(=0.4226kJ/(kg.K) V=1.004cm3/g 2点处的干度为x 8.4746X+(1-×)0.4226=6.9041 x=0.8050 H2=25544×0.805+(1-0.805)×121.46=2080.0
（1）确定各点的参数 1点（过热蒸汽）, 根据P1=4MPa、t1 =440 ℃,查过热 水蒸气表 得 H1=3307.1kJ/kg、S1=6.9041kJ/(kg·K); 2点（湿蒸汽）, P2=4kPa,S2=S1 =6.9041kJ/(kg·K) , 查饱和水蒸气表得 Hg =2554.4kJ/kg Hl=121.46kJ/(kg·K) Sg =8.4746kJ/kg Sl=0.4226kJ/(kg·K) Vl=1.004cm3 /g 2点处的干度为x 8.4746x+(1-x)0.4226=6.9041 x=0.8050 H2=2554.4× 0.805+(1-0.805) ×121.46=2080.0
3点(饱和液体) P3=4kPa H3=H=121. 46 kJ/kg S3=S1=0.4226kJ/(kgK) 4点(未饱和水) 方法1 H4=H3+Wp=H3+V4-P3) =121.46+0.001004×(4000-4)=1255kJ/kg 方法2 已知P4=4MPa,S4=S3=0.4226kJ(kgK),查 未饱和水性质表
3点（饱和液体） P3=4kPa H3= Hl =121. 46 kJ/kg S3=Sl=0.4226kJ/(kg·K) 4点（未饱和水） 方法1 H4=H3+Wp=H3+V(P4 -P3 ) = 121.46+0.001004× (4000-4)=125.5kJ/kg 方法2 已知 P4=4MPa, S4=S3=0. 4226kJ/(kg·K),查 未饱和水性质表