钢水喷镁精炼及其对钢性能的影响

0J:10.13374/j.1ssn1001053x.1983.03.001 北京钢铁学院学报 1983年第3期 钢水喷镁精炼及其对钢性能的影响 北京钢铁学院冶金系赵凤林博士* 西德阿亨大学治金所T.EL.Gammal教授 西德阿亨大学治金所所长W.Dahl 教授 摘要 由于镁对钢的脱氧、脱硫、净化钢水及转变夹杂物形态的良好作用，近年来许 多冶金工作者致力于加镁精炼钢水的研究工作，但因在冶金温度下镁的蒸汽压 高，而其在钢水的溶解度又极小，加入困难，这方面的研究多归于失败。本文利用 阿亨大学热力学数据库计算了以氩作为载气喷镁的脱氧、脱硫作用，以及压力和氩 量对其影响，通过实验制定了行之有效的喷吹工艺，选择了合适的控制参数。 在1-3大压下，氩量为0.1-0.3N.L/m:n,可以向钢水成功地喷入镁。经过镁 精炼的钢水，氧含量可降至4pPm,硫含量降至10Ppm,氧化物及硫化物的部级均 为0级，其尺寸均在5μm之下。随着喷镁量的增加（钢水重量的0.062至%0.56%）， 夹杂物中镁的氧化物及硫化物量增加，夹杂物总量减少且呈球形，此种夹杂物在热 形变中不变形。因此在通常材料中所存在的各向异性完全滑失，特别是缺口冲击韧 性横向性能值提高了2~3倍。文章对材料在不同温度下的冲击韧性、过渡温度及断 口夹杂物的形态进行了研究和论述。 近代工业及新技术的发展对材料提出越来越高的要求。制造高应力和复杂的结构件要求 采用高强度和良好韧性的材料。它应当是各向同性的。即其机械性能，特别是韧性，沿加工 方向、横向和垂直方向应是相等的【·.1。钢中的杂质，钢中非金属夹杂物的数量、类型及 分布对钢的性能有着直接的影响【3！。因此，最大限度地降低钢中氧、硫及夹杂物的含量， 并使夹杂物变成均匀分布的、加工不变形的球状，是提高钢质量的重要措施。 钢中加入稀土或碱土金属可以使氧和硫的含量降得很低。同时进一步排除夹杂物，并使 其变为球形以减少对钢的危害7一84！。镁和氧、硫有很大的亲和力。它可以用来很好的脱 氧、脱硫。它在改进钢的性能上起多大作用？是近年来冶金工作者甚为关心的问题。 由于在冶炼温度下镁有很高的蒸汽压，而且它在钢中的溶解度又极低，很难加入钢熔 池，因而许多研究都失败了。喷射冶金技术的发展为镁的使用开辟了良好的前景1一1」。 近年来对加镁的方法进行了大量的研究。J.J.De bar badiello及其助手们制成镰镁合 金以降低镁的蒸汽压加入钢水【31，M.C.Ashlon,M.W.Batesi和M.Kroker等浸入法 根据北京钢铁学院与西德阿亨大学(RWTH)(即亚森大学)协议，赵凤 林同志作为交流学者，于1979~1982年在阿亨大学治金研究所学习并进行科学研究 在此期间，他在T.E1.Gammal教授和W.Dahl教投的指导下，完成了题目为《钢 水喷镁精炼及其对钢性能的影响的论文，并获博学位。这里发表的是赵凤林所写博 士论文的主要内容。 1

北 京 钢 铁 学 院 学 报 年第 期 钢水喷镁精炼及其对钢性能的影响 北 京 钢 铁 学 院 冶 金 系 赵凤林博 士 铃 西 德 阿 亨 大 学 冶 金 所 教授 西 德 阿亨大学冶金所 所长 教授 摘 要 由于 镁对钢 的脱 氧 、 脱硫 、 净 化钢水及 转 变夹 杂物形 态的 良好作用 ， 近 年来许 多冶金 工 作者致力于加 镁精炼钢水 的研 究工 作 ， 但 因在冶 金温 度下 镁 的燕汽压 仅 高 ， 而 其在钢水的溶 解度 又 极小 ， 加 入 困 难 ， 这 方 面 的研 究多归于失致 。 本文利用 阿亨 大学 热力学数据库计算 了 以氢作为载气喷镁 的脱 氧 、 脱硫 作用 ， 以及 压力和 级 量对 其影 响 ， 通过 实验 制定 了行之 有效 的喷吹工 艺 ， 选择 了合适 的控 制参数 。 在 一 大压 下 ， 氢量为 一。 ， 可 以 向钢水成功地 喷入 镁 。 经 过 镁 精炼的钢水 ， 氧含 量可 降至 ， 硫 含 量 降至 ， 氧化物及 硫化物 的钾 级均 为。 级 ， 其 尺 寸均在 卜 之 下 。 随着喷镁 量 的增加 钢水重 量的。 至 ， 夹杂物 中镁 的氧化 物及 硫 化物量 增加 ， 夹杂物总量减少且 呈球形 ， 此种夹杂物在热 形 变 中不 变形 。 因此在通 常材料 中所 存在的各 向异 性完全 清失 ， 特别是 缺 口 冲击 韧 性横向性 能值 提 高了 倍 。 文章对 材料在不 同温 度 下 的冲击韧性 、 过 渡温 度及 断 口 夹杂物 的形 态进行 了研 究和 论 述 。 近代工 业 及新技 术的发展 对材 料提 出越 来越 高的 要求 。 制造高应 力和 复杂 的结构件要求 采 用 高 强度和 良好韧 性的 材料 。 它应 当是 各向同性的 。 即 其机械性能 ， 特 别 是 韧性 ， 沿加工 方 向 、 横向和垂 直方 向应 是 相等的 ’ “ 。 钢 中的 杂质 ， 钢 中非 金属 夹 杂物 的数量 、 类型 及 分布 对钢 的性 能有着直接 的影 响 汇“ ‘ 。 。 因此 ， 最大 限度地降低钢 中氧 、 硫 及夹杂物的 含 ， 并使夹 杂物变成均 匀分布的 、 加工 不 变形 的球状 ， 是提高钢 质量 的 重要措施 。 钢 中加 入 稀土 或碱土金属可 以使 氧和 硫 的 含量 降得很低 。 同 时进一 步排 除夹杂物 ， 并使 其变为球形 以 减少 对钢 的危害 ’ 一 ， ‘ 。 镁和 氧 、 硫 有很大的 亲和力 。 它可 以 用来很好的脱 氧 、 脱硫 。 它 在改 进钢 的 性 能 上起 多大 作用 是近年来 冶金 工 作者甚 为关 心 的 问题 。 由于在 冶炼 温 度下 镁有 很 高的 蒸汽压 ， 而且它 在钢 中 的 溶 解度又 极低 ， 很难加入钢 熔 池 ， 因而许 多研 究都 失 败 了 。 喷射 冶金技 术 的 发展 为 镁的 使用开 辟 了 良好的前景 ’ ‘ 一 ， 。 近年来 对加 镁的 方 法 进 行 了大量 的 研 究 。 及 其助 手们 制 成镶镁合 金 以降低 镁的 蒸 汽压加 入 钢 水 “ ” ， 和 等浸入 法 根据北 京钢铁学 院与西 德 阿亨 大学 即亚 深 大学 协议 ， 赵风 林同 志作为 交流学者 ， 于 年在阿亨 大学冶金 研 究所 学 习并进行科 学研 究 在此期 间 ， 他 在 教授和 教授的指 导下 ， 完成 了题 目为 《 钢 水喷镁精炼及 其对 钢性能 的影响的论 文 ， 并 获博学位 。 这 里 发表 的是 赵风 林所 写博 士论 文 的主 要 内容 。 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1983．03．001

加入镁丝、镁焦、耐火材料的镂球团及载镁耐火体[a刃，E.Spetzler用喷吹法将 0.97公斤/吨钙合金或者0.38公斤/吨镁喷入钢水，使钢中硫由0.040%降到0.006%~ 0.002%。近似的结果由美国的P.J.Koros,W.G.WiLson等用喷吹镁石灰、表盐粒化镁 方法也得到了。T.EI.Gammal和M.Kroker的研究指示：在大气下用载镁耐火体加镁 的方法，尽管氧、硫没有降低，却大大地提高了钢的纯洁度。金相法鉴定：所有夹杂物均为 I级，很少硫化物，夹杂物均匀分布，呈小球状且不变形。尽管在用镁精炼钢水方面做了一 些工作，但镁的加入方法尚未完全解决，关于镁对钢质量的影响只有较少文献1·一1‘，‘， -1提到。而且不少关于镁精炼的论述多由钙的精炼效果推论而来。因此本文将以试验为 基础详细讨论镁的加入工艺、精炼效果、夹杂物的形态及对钢质量的影响。 一、喷镁精炼的理论基础 1.喷锁的热力学 脱氧及脱硫 热力学数据指出，镁是一个化学活泼元素，它和氧、硫等元素有很大的亲和力。镁和钢 中氧的反应按下式进行【43一8】： {Mg}+〔O)=〔MgO) (1) △G°=-142750+48.627 〔45-48) 1gK=31202,19-10.63 aMso K ()PMea0 部分地也将进行下列反应： (Mg)+〔O)=(MgO) (2) K)agee 取aM0=1则平衡常数为： K ()PMs.a0 它只和温度有关。在吹氩情况下 PM&=Psam-PAt 上式中Psum为溶池空间总压力，P:为氩气分压力。当P5um=1巴，则PMs=1一P:。 那么 K′()=(1-PAr)ao (3) 由式(3)可知钢中氧的活度随着温度和氩量的提高而增大。 按式(2)K(3)′=aMga。。将aMs=fMg〔%Mg)和a。=f,〔%O)值代入K(z)'得： K(z)'=fMgf。〔Mg)·〔%O) (4) 式中：M、f,为镁和氧的话度系数，〔%Mg)、〔%O)为镁和氧的重量百分数。 根据以上热力学分析，利用阿亨大学热力学数据库对喷镁脱氧反应进行了计算。计算结 果用图1表示之。 图1表示吹镁精炼时，钢水氧含量和镁的喷入量、载气量和氩气分压力的关系。钢中氧

加入镁丝 、 镁焦 、 耐 火材 料 的镁 球团 及载 镁耐 火体 〔昌 ” ’ ， 吐 用 喷 吹 法 将 公斤 吨 钙 合 金 或 者 。 公斤 吨 镁喷入 钢 水 ， 使 钢 中硫 由。 降 到 。 近似的结果 由美国的 ， 等用 喷吹镁石灰 、 裹盐粒化镁 方 法也 得 到了 。 和 的研 究指示 在大气下 用载 镁耐 火体加 镁 的方 法 ， 尽管氧 、 硫没有降低 ， 却大大地提高了钢 的纯洁 度 。 金 相法 鉴定 所有夹杂物均为 级 ， 很少硫化物 ， 夹杂物均 匀分布 ， 呈 小球状 且不变形 。 尽管 在 用镁精炼 钢水方面做了一 些工 作 ， 但 镁的 加 入方 法尚 未完 全解决 ， 关 于镁对钢质量 的影 响只 有较 少文 献 ’ 。 一 ’ ‘ ， ’ ‘ ， ， 一 ‘ ’ 提 到 。 而且不少关于镁精炼的论述 多由钙的 精炼效果推论 而来 。 因此 本文 将 以 试 验为 基础 详细讨论镁的加入 工艺 、 精炼效果 、 夹杂物的 形态及 对钢 质量 的影 响 。 一 、 喷镁精炼的理 论基础 咬麟 的热力学 脱氧及脱 硫 热力学数据 指 出 ， 镁是一 个 化学 活 泼元素 ， 它 和 氧 、 硫 等元素有很大的亲和 力 。 镁和钢 中氧的反应按下 式进行 ‘ “ 一 ‘ 〔 〕 〔 〕 △ “ 一 〔 一 〕 川 ， 一 川 部 分地也 将 进行下 列反应 一 。 〔 〕 〔 〕 二 取 ， 。 则 平衡常数为 ， 。 一 。 它 只 和 温 度有关 。 在 吹氢情 况下 一 ， 上式 中 。 二 为溶 池空 间总压 力 ， 了 为氢气 分压 力 。 当 。 ” 二 二 巴 ， 则 一 。 那么 产 一 。 ‘ 由式 可知钢 中氧的 活度随着 温 度和氢量 的提 高而增大 。 按式 产 二 。 一 。 。 将 。 〔 〕和 。 。 〔 〕值 代入 ’ 得 了 。 一 。 〕 〔 〕 式 中 。 、 。 为镁和氧的 活 度系数 〔 〕 、 〔 〕为镁和氧的 重量 百分数 。 根据 以 上热力学分析 ， 利用 阿亨大学热 力学数据库 对喷镁脱氧反应 进行 了计算 。 计算结 果用图 表示之 。 图 表示吹 镁精炼时 ， 钢 水氧 含量 和 镁的 喷入量 、 载气量 和 氢气分压 力的关系 。 钢 中氧

含量随着喷吹的进行不断降低。镁喷 入量小于0.1%时，脱氧速度很快， P:1bar 105 P3bar 然后减慢。压力增加，氧含量降低。 P.5bar 6 氩气量提高，氧含量也增高。镁加入 4 量为0.5%时，氧含量为10.7%数量 级。 h 镁的脱硫反应按下式进行： {Mg}+〔S)=(MgS) (5) 98 00i △G°=-98150+41.3T〔45-48) 三4 1gK6)=21453.55-9.027 T 010.0i aM8S K (6)=PMeas 01 0.2 03 04 0.5 Mg-Zugabe in %(Massengeholt) 部分地也将进行下列反应： 喷镁量，重量-% 〔Mg)+〔S)=(MgS)〔48)(6) 图1 氧含量与喷镁量、氨气量及压力的关系 amss K()=avga 取aM8s=1 K（6)=PMs"as 将PMg=Psun-PA,=1-PAr代入 得 K/(6)=(1-PAr).as (7) 式(7)表明：温度愈高，Pr愈大，则as愈大。 类似以上分析对式(6)亦适用： K ()=aMsas =fMefs(%Mg).%S) (8) 通过热力学数据库的计算，得到喷镁时硫含量和喷镁量、载气量、氩分压力的关系： 图(2)。 图2表明，经过喷镁，钢中硫含量降低。值得注意的是，在喷镁小于0.01%时不脱硫。 随后迅速脱硫，然后减缓下来。这说明镁的脱硫能力远差于它的脱氧能力。而钙则有较高的 脱硫能力，在相同钢熔池中，它首先脱硫〔49)。提高压力，促进脱硫反应。增加载气量阻止 脱硫反应。在5个大压下喷镁0.5%，可使疏含量从170ppm降至8ppm。 镁在纯铁中的溶解度 镁在纯铁中的溶解度目前尚未被准确测定。不同作者提出不同数据。按照Y,M.Leve- hen,V.M.Khoko1kov和A.A.Corhkow(50),在25巴时，镁在纯铁中的溶解度为 0.2At%。BurY1er〔51)在热力学计算的基础上提出一个二元系Fe-Mg相图并指出在 1600℃，一大气压，镤的假想溶解度为0.03%。 镁的蒸汽压 不同的作者提出不同的公式来计算镁的蒸汽压。但其差别甚小。这里我们选用O.K“一 baschewski[48]公式： 1gPro1)=-7550-1,41gT+12.79 T (9) 镁的蒸汽压和温度的关系示于图3。 3

含量 随着喷吹的 进行 不断降低 。 镁喷 入量 小于 时 ， 脱氧 速 度很快 ， 然 后减慢 。 压 力增 加 ， 氧 含量 降低 。 氢气量 提高 ， 氧 含量 也 增高 。 镁加 入 量 为 。 时 ， 氧 含量 为 数量 级 。 镁 的脱 硫反应按下 式 进行 〔 〕 △ 。 一 〔 卜 〕 一 一 ‘ 部分 地也将 进行下 列反应 一 一 日 一 · 一一 二 一 一一一一 二 － 阅 ’ 门 门 「 双 一 船 二 ， 一 一‘ ，‘ 叫 ，， 州 坏气 ‘ － 一 －－ 一 一 一 尸甘‘ 卜一 一 卜 一 一 叫卜 一一 叫声二 二串留州 仪闷 竺 ‘ 、 · 哆创 州份 、 · · 习‘ 闷 ， 协》 ， 一 、 、 ， 一门 二 曳 习 州 卜 一 一 二二 竺 二竺卫， 一一司卜，，， 一 ‘ 二 」 一 ， 一 二， 竖， ‘ 叫 六犷俪 二 卜 卜一 口厂一门 卜 、 一七大六到 认幼 〔 〔 〕 〔 〔 〕 。 图 氧含 量 与喷镁 量 、 氮气 童及 压 力的关 系 ‘ 取 ‘ “ ‘ 。 “ 一 将 ‘ 。 。 一 ， 一 代入 得 产 。 》 二 一 式 表 明 温 度愈 高 ， 愈大 ， 则 愈 大 。 类似 以 上分析对式 亦适 用 。 ‘ · 。 一 〔 一 〔 通过 热 力学数 据库 的计算 ， 得 到 喷 镁时 硫 含量 和 喷镁量 、 载气量 、 氢分压 力的关系 图 。 图 表 明 ， 经过 喷镁 ， 钢 中硫 含量 降低 。 值得 注意 的是 ， 在 喷镁小 于 时不脱硫 。 随后迅速脱 硫 ， 然 后 减缓下来 。 这说 明镁的脱 硫 能力远差 于它 的脱氧能 力 。 而钙则有较高的 脱 硫能 力 ， 在 相 同钢熔 池 中 ， 它 首先脱 硫 〔 〕 。 提 高压 力 ， 促 进脱硫反应 。 增加 载气 阻止 脱硫反应 。 在 个大压下喷 镁 ， 可 使 硫 含量 从 降至 。 镁在纯 铁 中的 溶 解度 镁在纯 铁 中的 溶 解度 目前尚 未被准确 测定 。 不 同作者提 出不 同 数据 。 按照 奋 和 〔 〕 ， 在 巴 时 ， 镁在纯 铁 中的溶解度为 。 〔 〕在热 力 学计 算 的 基 础 上提 出一 个 二 元 系 一 相 图并指 出在 。 。 ℃ ， 一大 气压 ， 镁的 假想溶 解度为 。 镁的蒸 汽压 不 同的 作者提 出不同的 公 式来计 算镁的 蒸汽压 。 但 其差 别 甚 小 。 这里 我们 选用 。 一 ‘ 吕 公 式 ’ 忍 ‘， ， 一 镁的 蒸汽压 和温度的关系示 于图

P.1bar P.3bor P.Sbar 120 00 001 d 9 0. 03 Mg-2 ugabe i名【4e5 engehait1喷铁量，重量-一% 图2碗含量与喷镁量、氢气量及压力的关系 由图3可知1600℃镁的蒸汽压为18.36巴。这是加镤精炼的主要困难。 2.喷铁动力学： 镤粉由氩气经过喷枪喷向熔池。在喷枪中 逐渐加热至熔池温度，变为镁蒸汽。这种氩气 D 和镁蒸汽的混合物由喷枪口的三个喷孔进入熔 出 池。混合气泡在上浮的过程中与钢中氧、硫及 夹杂物接触，发生脱氧，脱硫和使夹杂物变性 宫20 的反应，并将产物输送到熔池表面。因而气泡 上升速度和产物的排除速度是不可忽视的因 ? 素。 Ar一Mg的混合气泡的上升速度→ 2 混合气体流的体积为： V。18a0=VA,1800+VMa1800 对于炉号®18，(V,=0.17l/min,mMg =0.15g/min)V。100=0.691/min=11.5 cm3/s。 混合气从喷枪的三个一毫米直径的喷孔喷 201300140015001600170 Temp陀ratur in℃漂度，℃ 出。因此通过一孔喷出的气体为3.8cm3/s。 当气体离开喷嘴进入钢液时，形成气泡。其数 图3镁蒸汽压力和温度的关系 量和形状取决于流动条件、喷孔直径和熔池的表面涨力。 按照W.Siemes和K,Gunther对于流速小于8cm/s和均匀气泡形成，并且液体 4

目 ‘ 山 。 一 加 户 一 加 ‘ 如 像 条 二 ， 仍︸‘﹁一工︸︺么。 到叨 掩万 、 、 、 橇翻 · 之 攀七 、 一 洲 鑫‘ 如 纂 立 嘴成皿 ， 皿 巍一 图 硫 含量 与喷镁 量 、 氢气 量及 压 力的关 系 由图 可 知 ℃ 镁的 蒸 汽压 为 巴 。 这是加 镁精炼的 主 要困难 。 邪田鱿‘谈召︸留‘仓。吕知，，﹄。 喷族 动 力 学 镁 粉 由叙气经过 喷枪 喷 向熔 池 。 在喷枪 中 逐渐加 热 至熔 池温度 ， 变 为镁蒸汽 。 这种氨气 和 镁蒸汽的混 合物 由喷枪 口 的三个喷孔 进入熔 池 。 混 合气泡在 上浮 的过 程 中与钢 中氧 、 硫 及 夹杂物接触 ， 发 生脱氧 ， 脱硫和使夹 杂物 变性 的反应 ， 并将产物输送 到熔 池表面 。 因而气 泡 上升速 度和 产 物 的排除 速度是 不 可 忽视 的 因 素 。 一 的混 合 气泡的 上升速 度， 混 合气体流的 体积 为 ‘ ‘ 对于炉号地 ， ， ， 。 ’ “ “ 。 混 合 气从 喷枪 的三个一毫米直径的 喷孔 喷 出 。 因此通 过 一 孔喷 出的 气体为 。 当气 体离开喷嘴进入钢 液 时 ， 形成气泡 。 其数 才 一 梦 厂 才 尹 洲日 州 尸口口沪 ‘ 夕 口 醉 讯 诬度 ， ℃ 图 镁 蒸汽 压 力和温 度 的关系 量 和形状 取 决 于 流 动条件 、 喷 孔 直径 和熔池 的 表面 涨 力 。 按 照 和 对 于 流速 小于 。 和均 匀 气 泡形 成 ， 并且 液 体

粘度小于19.610~2p,可用下式计算气泡直径[61 da= 3o·dp P+ g (11) 式中σ=1600g/s2为钢在1600℃时的表面涨力， d。=0.1cm为气泡直径， V。=3.83cm3/s为气流体积： g=981cm/s2为重力加速度影 △p=6.21g/cm3为气体和钢液的密度差。 根据H.D.Mendeson公R〔53)计算气泡的上升速度： ,=√+gr=32.1e/s (12) 气泡在钢液中的逗留时间决定了实验条件下镁的利用率很低。对不同熔池高度计算出的 气泡逗留时间列表如下： 熔池深度 c m 气泡逗留时间 13.5 0.4 100 3.1 200 6.2 300 9.3 由表可知，如将实验结果从实验室扩大到生产，即随着熔池深度的增加，气泡在钢水中 逗留时间延长，从而大大提高镁的利用率是完全可能的。 反应产物的上浮速度 静态熔池中反应产物上浮速度按stockes公式计算【s): V=2(P1-0)gr 9·n 式中V为反应产物的上升速度，cm/ss p,为液态钢水的比重，在1600℃时等于7.06g/cm, p2为反应产物的平均比重，等于3.0g/cm3, g为重力加速度， Y为反应产物的半径，假定它为球形， n为钢水的粘度，在1000℃时等于2cp, ··,不同大小的夹杂物的上浮速度及实验条件下的上浮时间，按上式计算结果列表如下： 夹杂半径cm 上浮速度cm/s 上浮13.5cm所需时间分 1.0 0.000443 508.43 5.0 0.0111 20.34 10.0 0.0443 5.08 20.0 0.177 1.27 5

粘度小于 · 一 “ ， 可 用下 式计 算气 泡直径 【 “ 。 一 爵 · 〔替玲 ’ 应黔〕 “ “ 式 中 “ 为钢 在 ℃ 时的 表面 涨 力 ， 。 二 为气泡直 径， 为气流体积 为重 力加速 度， △ 二 。 ’ 为气 体和钢 液的 密度差 。 根据 公 式 〕计算气泡的 上升速 度 幸 。 了六 ‘一 · ‘ 气泡在钢 液 中的逗留时间决定 了实验 条件下 镁的 利用率很低 。 对不 同熔 池高度计算出的 气泡逗 留时 间列表如下 熔池 深度 。 气 泡逗 留时 间 。 由表可 知 ， 如 将 实验结果 从 实验室 扩大 到生产 ， 即 随着熔池 深度的增加 ， 气 泡在钢 水 中 逗 留时 间延 长 ， 从 而大大提 高镁 的 利用 率是 完全可 能 的 。 反应 产物 的 上浮速 度 静 态熔 池 中反应 产物 上浮速 度按 。 。 公 式计 算 【 “ ‘ ， 一 “ 一 一 － 甘 月 式 中 为反 应 产 物 的 上升速 度 ， 。 、 为液 态 钢水的比 重 ， 在 时 等于 为反应 产物 的平均 比 重 ， 等于 ， 为重 力加 速 度 丫 为反应 产物的半径 ， 假定 它 为球形 ， 月为钢 水 的粘度 ， 在 ℃ 时 等于 。 ， 不 同大小的 夹杂物 的 上浮速 度及 实验 条件下 的 上浮 时间 ， 按 上式计算结果 列表如下 夹杂半径 上浮速 度 上浮 所需 时间 分 。 八八”︸