第八章叶片式泵与风机的理论 第一节高心式泵与风机的叶轮理论 离心式泵与风机是由原动机拖动叶轮旋转,叶轮上的叶片就对流体做功,从而使流体 获得压能及动能。因此,叶轮是实现机械能转换为流体能量的主要部件。 离心式泵与风机的工作原理 泵与风机的工作过程可以用图2一1来说明。先在叶轮内充满流体,并在叶轮不同方向 上取A、B、C、D几块流体,当叶轮旋转时,各块流体也被叶轮带动一起旋转起来。这时 每块流体必然受到离心力的作用,从而使流体的压能提高,这时流体从叶轮中心被甩向叶轮 外缘,,于是叶轮中心O处就形成真空。界流体在大气压力作用下,源源不断地沿着吸人管 向O处补充,而已从叶轮获得能量的流体则流人蜗壳内,并将一部分动能转变为压能,然 后沿压出管道排出。由于叶轮连续转动,就形成了泵与风机的连续工作过程 流体在封闭的叶轮中所获得的能(静压能) Pg 2 上式指出:流体在封闭的叶轮内作旋转运动时,叶轮 进出口的压力差与叶轮转动角速度的平方成正比关系变 化;与进出口直径有关,内径越小,外径越大则压力差 越大,但进出口直径均受一定条件的限制:且与密度成 正比关系变化,密度大的流体压力差也越大。 因21≠上泵'风乳 二、流体在叶轮内的运动及速度三角形 ⊥墙息不愈F 为讨论叶轮与流体相互作用的能量转换关系,首先 要了解流体在叶轮内的运动,由于流体在叶轮内的运动比较复杂,为此作如下假设:①叶轮 中叶片数为无限多且无限薄,即流体质点严格地沿叶片型线流动,也就是流体质点的运动轨 迹与叶片的外形曲线相重合;②为理想流体,即无粘性的流体,暂不考虑由粘性产生的能量 损失;③流体作定常流动。 流体在叶轮中除作旋转运动外,同时还从叶轮进口向出口流动,因此流体在叶轮中的运 动为复合运动。 当叶轮带动流体作旋转运动时,流体具有圆周运动(牵连运动),如图2-3(a)所示。其运 动速度称为圆周速度,用符号u表示,其方向与圆周切线方向一致,大小与所在半径及转速 有关。流体沿叶轮流道的运动,称相对运动,如图2一3(b)所示,其运动速度称相对速度, 符号w表示,其方向为叶片的切线方向、大小与流量及流道形状有关。流体相对静止机壳 的运动,称绝对运动,如图2一3(c)所示,其运动速度称绝对速度,用符号V表示,由这三 个速度向量组成的向量图,称为速度三角形,如图2-4所示。速度三角形是研究流体在叶 轮中运动的重要工具。绝对速度u可以分解为两个相互垂直的分量:即绝对速度圆周方向的 分量和绝对速度在轴面(通过泵与风机轴心线所作的平面)上的分量。绝对速度v与圆周速 度u之间的夹角用a表示,称绝对速度角;相对速度与圆周速度反方向的夹角用β表示,称 为流动角。叶片切线与圆周速度反方向的夹角,称为叶片安装角用βa表示。流体沿叶片型 线运动时,流动角β等于安装角Ba。用下标l和2表示叶片进口和出口处的参数,∞表示
1 第八章 叶片式泵与风机的理论 第一节 离心式泵与风机的叶轮理论 离心式泵与风机是由原动机拖动叶轮旋转，叶轮上的叶片就对流体做功，从而使流体 获得压能及动能。因此，叶轮是实现机械能转换为流体能量的主要部件。 一、离心式泵与风机的工作原理 泵与风机的工作过程可以用图 2—l 来说明。先在叶轮内充满流体，并在叶轮不同方向 上取 A、B、C、D 几块流体，当叶轮旋转时，各块流体也被叶轮带动一起旋转起来。这时 每块流体必然受到离心力的作用，从而使流体的压能提高，这时流体从叶轮中心被甩向叶轮 外缘，，于是叶轮中心 O 处就形成真空。界流体在大气压力作用下，源源不断地沿着吸人管 向 O 处补充，而已从叶轮获得能量的流体则流人蜗壳内，并将一部分动能转变为压能，然 后沿压出管道排出。由于叶轮连续转动，就形成了泵与风机的连续工作过程。 流体在封闭的叶轮中所获得的能（静压能）： 上式指出：流体在封闭的叶轮内作旋转运动时,叶轮 进出口的压力差与叶轮转动角速度的平方成正比关系变 化；与进出口直径有关，内径越小，外径越大则压力差 越大，但进出口直径均受一定条件的限制；且与密度成 正比关系变化，密度大的流体压力差也越大。 二、流体在叶轮内的运动及速度三角形 为讨论叶轮与流体相互作用的能量转换关系，首先 要了解流体在叶轮内的运动，由于流体在叶轮内的运动比较复杂，为此作如下假设：①叶轮 中叶片数为无限多且无限薄，即流体质点严格地沿叶片型线流动，也就是流体质点的运动轨 迹与叶片的外形曲线相重合；②为理想流体，即无粘性的流体，暂不考虑由粘性产生的能量 损失；③流体作定常流动。 流体在叶轮中除作旋转运动外，同时还从叶轮进口向出口流动，因此流体在叶轮中的运 动为复合运动。 当叶轮带动流体作旋转运动时，流体具有圆周运动(牵连运动)，如图 2—3(a)所示。其运 动速度称为圆周速度，用符号 u 表示，其方向与圆周切线方向一致，大小与所在半径及转速 有关。流体沿叶轮流道的运动，称相对运动，如图 2—3(b)所示，其运动速度称相对速度， 符号 w 表示，其方向为叶片的切线方向、大小与流量及流道形状有关。流体相对静止机壳 的运动，称绝对运动，如图 2—3(c)所示，其运动速度称绝对速度，用符号 V 表示，由这三 个速度向量组成的向量图，称为速度三角形，如图 2—4 所示。速度三角形是研究流体在叶 轮中运动的重要工具。绝对速度 u 可以分解为两个相互垂直的分量：即绝对速度圆周方向的 分量和绝对速度在轴面(通过泵与风机轴心线所作的平面)上的分量。绝对速度 v 与圆周速 度 u 之间的夹角用α表示，称绝对速度角；相对速度与圆周速度反方向的夹角用β表示，称 为流动角。叶片切线与圆周速度反方向的夹角，称为叶片安装角用βa 表示。流体沿叶片型 线运动时，流动角β等于安装角βa。用下标 l 和 2 表示叶片进口和出口处的参数，∞表示
无限多叶片时的参数。 图2-4瘰度二角 速度三角形一般只需已知三个条件就可画出。其求法如下 (1)圆周速度u n= n (2)轴面速度vm由连续流动方程得 g 由于有效断面被叶片厚度5占去一部分。设每一叶片在圆周方向的长度为σ,如叶轮 共有z个叶片,则总长度为z0,则面积为z0b,有效断面积A应为排挤系数表示叶片厚 度使流道有效断面积减小的程度。 对于泵ψ在0.75~0.95的范围,轴面速度可用下式计算: (3)相对速度w的方向或安装角βa,当叶片无限多时,相对速度的方向应与叶片安装角 的方向一致 求出u、Vm及Ba后,即可按比例画出速度三角形 三、能量方程式(欧拉方程式)及其分析 (一)能量方程式 PTo= p(u2Uauo-u1UIuo) Pa v1峡一时2,w2,一 (二)能量方程式的分析 (1)单位重量和单位体积的理想流体流过无限多叶片叶轮时所获得的 能量与流体的密度无关,即与流体性质无关。如果泵与风机的叶轮尺寸相同,转速相同 流量相等时,则流体所获得的理论能头相等,即泵所产生的液柱与风机产生的气柱高度相等。 而全风压与流体密度有关。因此,不同密度的流体所产生的压力是不同的 (2)当α1=90°时,则Ⅷ=0,流体径向流人叶轮时,获得最大的理论能头: (3)第一项是流体通过叶轮后所增加的动能,称为动能头,第二项与第三项之和为增 加的压力能,称为静能头,用Hst表示。 (4)由式(2一10)可知,增加转速,叶轮外径D2和绝对速度在圆周的分量V2u,均可提高
2 无限多叶片时的参数。 速度三角形一般只需已知三个条件就可画出。其求法如下： (1) 圆周速度 u (2) 轴面速度 vm 由连续流动方程得 由于有效断面被叶片厚度 5 占去一部分。设每一叶片在圆周方向的长度为σ，如叶轮 共有 z 个叶片，则总长度为 zσ，则面积为 zσb，有效断面积 A 应为排挤系数表示叶片厚 度使流道有效断面积减小的程度。 对于泵ψ在 0．75～0．95 的范围 ，轴面速度可用下式计算： (3)相对速度 w 的方向或安装角βa, 当叶片无限多时，相对速度的方向应与叶片安装角 的方向一致。 求出 u、vm及βa后，即可按比例画出速度三角形。 三、能量方程式(欧拉方程式)及其分析 （一） 能量方程式 (二)能量方程式的分析 (1)单位重量和单位体积的理想流体流过无限多叶片叶轮时所获得的 能量与流体的密度无关，即与流体性质无关。如果泵与风机的叶轮尺寸相同,转速相同, 流量相等时，则流体所获得的理论能头相等，即泵所产生的液柱与风机产生的气柱高度相等。 而全风压与流体密度有关。因此，不同密度的流体所产生的压力是不同的。 （2）当α1＝90°时，则 vlu＝0，流体径向流人叶轮时，获得最大的理论能头： (3) 第一项是流体通过叶轮后所增加的动能，称为动能头，第二项与第三项之和为增 加的压力能，称为静能头，用 Hst 表示。 (4)由式(2—10)可知，增加转速，叶轮外径 D2和绝对速度在圆周的分量 V2u，均可提高
理论能头Hτ,但加大D2会使损失增加,降低泵的效率。提高转速则受汽蚀及材料的限制。 比较之下,用提高转速来提高理论能头,仍是当前普遍采用的主要方法 四、离心式叶轮叶片型式的分析 叶片出口安装角β2确定了叶片的型式,一般叶片的型式有以下三种 当β2<90°,这种叶片的弯曲方向与叶轮的旋转方向相反,如图2-7(a所示,称为 后弯式叶片。 当β2=90°,叶片的出口方向为径向,如图2—7(b)所示,称径向式叶片 当β2>90°,叶片的弯曲方向与叶轮的旋转方向相同,如图2—7(c)所示,称为前 弯式叶片 2》v 图2-7叶片形式 《s)G式(e∵驴);()向卖(3:,=9"):(t)的弯式(sx.∴90° 现就三种不同型式的叶片,对理论能头Hr的影响和静压占总能头比例Ω分析比较 如下:为便于分析比较,假设三种叶轮的转速、叶轮外径D2、流量q及人口条件均相同。 叶片的型式 后弯式叶片 小 H小中大 大 径向式叶片 前弯式叶片 大 watare 对离心泵而言,为什么一般均采用为B2=20°~35°范围的后弯式叶片,而对风机则 可根据不同情况采用三种不同的叶片型式,其原因如下: 由以上分析可知,在叶轮的转速、叶轮外径D2、流量q相同的条件下,前弯式叶片产 生的绝对速度比后弯式叶片大,而液体的流动损失与速度的平方成正比。因此,当流体流过 叶轮及导叶或蜗壳时,其能量损失比后弯叶片大。同时为把部分动能转换为压能,在能量转 换过程中,必然又伴随较大的能量损失,因而其效率远低于后弯式叶片。反之,前弯式叶片 有以下优点:当其和后弯式叶片的转速、流量及产生的能头相同时,可以减小叶轮外径D2 因此,可以减小风机的尺寸,缩小体积,减轻质量。又因风机输送的流体为气体,气体的密 度远小于液体,且摩擦阻力正比于密度,所以风机损失的能量远小于泵。鉴于以上原因,在 低压风通机中可采用前弯式叶片,一般取β2=90°~155°。 五、有限叶片叶轮中流体的运动
3 理论能头 HT∞，但加大 D2会使损失增加，降低泵的效率。提高转速则受汽蚀及材料的限制。 比较之下，用提高转速来提高理论能头，仍是当前普遍采用的主要方法。 四、离心式叶轮叶片型式的分析 · 叶片出口安装角β2确定了叶片的型式，一般叶片的型式有以下三种： 当β2a<90°，这种叶片的弯曲方向与叶轮的旋转方向相反，如图 2—7(a)所示，称为 后弯式叶片。 当β2a=90°，叶片的出口方向为径向，如图 2—7(b)所示，称径向式叶片。 当β2a>90°，叶片的弯曲方向与叶轮的旋转方向相同，如图 2—7(c)所示，称为前 弯式叶片。 现就三种不同型式的叶片，对理论能头 HT∞的影响和静压占总能头比例Ω分析比较 如下：为便于分析比较，假设三种叶轮的转速、叶轮外径 D2、流量 qv及人口条件均相同。 叶片的型式 V2u HT∞ τ 后弯式叶片 小 小 大 径向式叶片 中 中 中 前弯式叶片 大 大 小 对离心泵而言，为什么一般均采用为β2a=20°～35°范围的后弯式叶片，而对风机则 可根据不同情况采用三种不同的叶片型式，其原因如下： 由以上分析可知，在叶轮的转速、叶轮外径 D2、流量 qv相同的条件下，前弯式叶片产 生的绝对速度比后弯式叶片大，而液体的流动损失与速度的平方成正比。因此，当流体流过 叶轮及导叶或蜗壳时，其能量损失比后弯叶片大。同时为把部分动能转换为压能，在能量转 换过程中，必然又伴随较大的能量损失，因而其效率远低于后弯式叶片。反之，前弯式叶片 有以下优点：当其和后弯式叶片的转速、流量及产生的能头相同时，可以减小叶轮外径 D2， 因此，可以减小风机的尺寸，缩小体积，减轻质量。又因风机输送的流体为气体，气体的密 度远小于液体，且摩擦阻力正比于密度，所以风机损失的能量远小于泵。鉴于以上原因，在 低压风通机中可采用前弯式叶片，一般取β2a=90°～155°。 五、有限叶片叶轮中流体的运动
前面分析了流体沿无限多叶片叶轮的流动,这时流道内的流体是按叶片的型线运动的, 因而流道任意半径处相对速度分布是均匀的,如图2-10的b处所示,而实际叶轮中的叶片 不可能无限多,而是有限的,流体是在具有一定宽度的流道内流动。因此,除紧靠叶片的流 体沿叶片型线运动外,其他都与叶片的型线有不同程度的差别,从而使流场发生变化。这种 变化是由轴向旋涡运动引起的 旋涡运动可以用一个简单的试验说明。如图2—9所示,用一个充满理想流体的圆形容 器B,将流体上悬浮一箭头Ao,容器以角速度ω中心作顺时针方向旋转时,因为没有摩擦 力,所以流体不转动,此时箭头的方向未变,这说明流体内由于本身的惯性保持原有的状 态。当容器从位置I沿顺时针方向转到d位置Ⅳ时,流体相对于容器也有一个旋转运动,其 方向却与容器旋转方向相反,角速度则相等。如果把叶轮流道进口和出口两端封闭,则叶轮 流道就相当于一个绕中心轴旋转的容器,此时在流道中的流体就有一个和叶轮旋转方向相 反、角速度相等的相对旋转运动,如图2-10a处所示。这种旋转运动具有旋转轴心,相当 于绕轴的旋涡,因此称轴向旋涡运动,或轴向涡流。在有限叶片叶轮中,叶片工作面上,由 于两种速度方向相反,迭加结果,使相对速度减小,而在叶片非工作面上,由于两种速度方 向一致,迭加后使相对速度增加。因此,在流道同一半径的圆周上,相对速度的分布是不均 匀的,如图2-1c处所示。 F2-9请账咧试 团10体江叶翰筐才的遍为 由于流体分布不均匀,则在叶轮出口处,相对速度的方向不再是叶片出口的切线方向, 而是向叶轮旋转的反方向转动了个角度,使流动角B2叶片安装角β2a,出口速度三角形由 △abc变为△abd如图2-1l所示 由轴向涡流引起速度偏移,使β2<β2导致 V2u<V2,使有限叶片叶轮的理论能头下降。则 有限叶片叶轮的理论能头为Hr,一般用滑移系 数K来修正无限多叶片叶轮的理论能头,即 Ii= KHI 式中K为滑移系数,其值恒小于1。此系数 不是效率,只说明在有限叶片叶轮内,由于轴向 判限叶片叶轮日1城贯三角形音 涡流的存在对理论能头产生的影响。对滑移系数 K至今还没有精确的理论计算公式,一般均采用经验公式计算。粗略计算时,泵的K值可 取0.8~1,风机的K值可取0.8~0.850。 六、对流体粘性的修正 由于流体粘性,流体在叶轮中产生水力阻力损失,使流体在叶轮中获得的能头进一步 降低。流体在叶轮中获得的能头用H表示,对于流体粘性一般用流动效率η修正。则有式 H=n,H=kn,Hr
4 前面分析了流体沿无限多叶片叶轮的流动，这时流道内的流体是按叶片的型线运动的， 因而流道任意半径处相对速度分布是均匀的，如图 2—10 的 b 处所示，而实际叶轮中的叶片 不可能无限多，而是有限的，流体是在具有一定宽度的流道内流动。因此，除紧靠叶片的流 体沿叶片型线运动外，其他都与叶片的型线有不同程度的差别，从而使流场发生变化。这种 变化是由轴向旋涡运动引起的。 旋涡运动可以用一个简单的试验说明。如图 2—9 所示，用一个充满理想流体的圆形容 器 B，将流体上悬浮一箭头 Ao，容器以角速度ω中心作顺时针方向旋转时，因为没有摩擦 力，所以流体不转动，此时箭头的方向未变，这说明流体内由于本身的惯性保持原有的状 态。当容器从位置 I 沿顺时针方向转到 d 位置Ⅳ时，流体相对于容器也有一个旋转运动，其 方向却与容器旋转方向相反，角速度则相等。如果把叶轮流道进口和出口两端封闭，则叶轮 流道就相当于一个绕中心轴旋转的容器，此时在流道中的流体就有一个和叶轮旋转方向相 反、角速度相等的相对旋转运动，如图 2—10a 处所示。这种旋转运动具有旋转轴 心，相当 于绕轴的旋涡，因此称轴向旋涡运动，或轴向涡流。在有限叶片叶轮中，叶片工作面上，由 于两种速度方向相反，迭加结果，使相对速度减小，而在叶片非工作面上，由于两种速度方 向一致，迭加后使相对速度增加。因此，在流道同一半径的圆周上，相对速度的分布是不均 匀的，如图 2—1c 处所示。 由于流体分布不均匀，则在叶轮出口处，相对速度的方向不再是叶片出口的切线方向， 而是向叶轮旋转的反方向转动了个角度，使流动角β2 叶片安装角β2a，出口速度三角形由 △abc 变为△abd 如图 2—11 所示 由轴向涡流引起速度偏移，使β2 <β2a导致 v2u<v2u∞，使有限叶片叶轮的理论能头下降。则 有限叶片叶轮的理论能头为 HT，一般用滑移系 数 K 来修正无限多叶片叶轮的理论能头，即 式中 K 为滑移系数，其值恒小于 1。此系数 不是效率，只说明在有限叶片叶轮内，由于轴向 涡流的存在对理论能头产生的影响。对滑移系数 K 至今还没有精确的理论计算公式，一般均采用经验公式计算。粗略计算时，泵的 K 值可 取 0．8～l，风机的 K 值可取 0．8～0．850。 六、对流体粘性的修正 由于流体粘性，流体在叶轮中产生水力阻力损失，使流体在叶轮中获得的能头进一步 降低。流体在叶轮中获得的能头用 H 表示，对于流体粘性一般用流动效率ηh修正。则有式 H =hhHT = KhhHT
七、流体进入叶轮前的预旋 流体经管道进入叶轮之前,并不是平稳的无旋运动,而是具有一个旋转的运动,这个 预先的旋转运动称为预旋或先期旋绕,强制预旋是由结构上的外界因素造成的,如双吸叶轮 所采用的半螺旋形吸人室,多级叶轮背导叶出口角小于或大于90°等的结构型式,都迫使 流体以小于或大于90°的角度进入叶轮。当ar90°时预旋的方向与叶轮旋转的方向相同 称为正预旋。当ap>90°时,预旋的方向与叶轮旋转的方向相反,称为负预旋,如图2-1-3 所示,为具有强制预旋的进口速度三角形。 强制预旋时,流量保持不变,即轴面速度 Vm保持不变。强制预旋是由吸人室或背导叶 造成的,因而不消耗叶轮的能量。由于预旋使 :1 B4V不为零,从而致使流体获得的能头降低。但 预旋可以改善流体进口处的流动,同时可以消 除转轴背面的旋涡区,叶片进口处的相对速度 图2-13具有强制预旋的 w减小,因此可以改善泵的汽蚀性能、减小损 速度二角形 失、提高效率,并能改善小流量时的性能。所 ,目前国内外锅炉给水泵为改善泵性能,其 背导叶的出口角往往设计成小于90° 第二节轴流式泵与风机的叶轮理论 轴流式泵与风机的特点 流体轴向流进,轴向流出叶轮 2.流量大,扬程低 3.结构简单,重量轻 4.采用动叶调节,变工况调节性能好,高效区较宽 现代大容量机组的循环水泵与送、引风机采用这种型式。 二、轴流式泵与风机的原理 轴流式泵与风机的叶片为机翼型叶片,它是利用机翼型叶片的升力原理工作的。当流 体与翼型叶片作相对运动时,流体绕翼型叶片,在叶片的凸面上断面小,流速大,压强低, 而在叶片的凹面断面大,流速小,压强高,在叶片的凸、凹产生一压强差,这一压强差作用 在垂直于机翼的有效面积上,就产生一指向凸面的力,即升力,根据作用力与反作用力定律, 叶片对流体产生一大小相等、方向相反的反作用力,即反升力,流体在叶轮中运动时,由于 反升力的作用,使流体的能量获得提高。 翼型及叶栅的空气动力特性 度c挠魔∫ (1)骨架线通过翼型内切圆圆心 的连线,称为骨架线或中弧线,是构 成翼型的基础,其形状决定了翼型的 弦长 空气动力特性。 (2)前缘点\后缘点骨架线与型线 的交点,前端称前缘点,后端称后缘 (3)弦长b前缘点与后缘点连接的直线称弦长或翼弦 (4)翼展1垂直于纸面方向叶片的长度(机翼的长度)称翼展 (5)展弦比σ翼展1与弦长b之比称展弦比 (6)挠度f弦长到骨架线的距离,称挠度,最大距离称最大挠度
5 七、流体进入叶轮前的预旋 流体经管道进入叶轮之前，并不是平稳的无旋运动，而是具有一个旋转的运动，这个 预先的旋转运动称为预旋或先期旋绕，强制预旋是由结构上的外界因素造成的，如双吸叶轮 所采用的半螺旋形吸人室，多级叶轮背导叶出口角小于或大于 90°等的结构型式，都迫使 流体以小于或大于 90°的角度进入叶轮。当αl<90°时预旋的方向与叶轮旋转的方向相同， 称为正预旋。当αl>90°时，预旋的方向与叶轮旋转的方向相反，称为负预旋，如图 2—1-3 所示，为具有强制预旋的进口速度三角形。 强制预旋时，流量保持不变，即轴面速度 vlm 保持不变。强制预旋是由吸人室或背导叶 造成的，因而不消耗叶轮的能量。由于预旋使 vlu不为零，从而致使流体获得的能头降低。但 预旋可以改善流体进口处的流动，同时可以消 除转轴背面的旋涡区，叶片进口处的相对速度 w 减小，因此可以改善泵的汽蚀性能、减小损 失、提高效率，并能改善小流量时的性能。所 以，目前国内外锅炉给水泵为改善泵性能，其 背导叶的出口角往往设计成小于 90°。 第二节 轴流式泵与风机的叶轮理论 一、轴流式泵与风机的特点 1．流体轴向流进，轴向流出叶轮。 2．流量大，扬程低； 3．结构简单，重量轻； 4．采用动叶调节，变工况调节性能好，高效区较宽。 现代大容量机组的循环水泵与送、引风机采用这种型式。 二、轴流式泵与风机的原理 轴流式泵与风机的叶片为机翼型叶片，它是利用机翼型叶片的升力原理工作的。当流 体与翼型叶片作相对运动时，流体绕翼型叶片，在叶片的凸面上断面小，流速大，压强低， 而在叶片的凹面断面大，流速小，压强高，在叶片的凸、凹产生一压强差，这一压强差作用 在垂直于机翼的有效面积上，就产生一指向凸面的力，即升力，根据作用力与反作用力定律， 叶片对流体产生一大小相等、方向相反的反作用力，即反升力，流体在叶轮中运动时，由于 反升力的作用，使流体的能量获得提高。 三、翼型及叶栅的空气动力特性 (1)骨架线 通过翼型内切圆圆心 的连线，称为骨架线或中弧线，是构 成翼型的基础，其形状决定了翼型的 空气动力特性。 (2)前缘点＼后缘点 骨架线与型线 的交点，前端称前缘点，后端称后缘 点。 (3)弦长 b 前缘点与后缘点连接的直线称弦长或翼弦 (4)翼展 l 垂直于纸面方向叶片的长度(机翼的长度)称翼展 (5)展弦比σ翼展 l 与弦长 b 之比称展弦比 (6)挠度 f 弦长到骨架线的距离，称挠度，最大距离称最大挠度