avo 二、管嘴恒定出流 V===== 对1-1,2-2列能量方程 avo av H*28 C 忽略管嘴沿程损失,且令 C H。=H x 2g 则管嘴出口速度 2gHo=nvg a+ 0=vA=P, AV2gHo=un A 2gHo 其中为管嘴的局部阻力系数,取0.5;则 流速系数0 a++050.82%a=0.97~098 流量系数n=9,=082>Hn=060~062说明管嘴过流能力更强
二、管嘴恒定出流 对1-1，2-2 列能量方程 hw g v g v H + = + 2 2 2 2 0 0 忽略管嘴沿程损失，且令 g v H H 2 2 0 0 0 = + 则管嘴出口速度 2 0 2 0 1 v gH n gH = + = 0 0 Q = v A=n A 2gH = n A 2gH 其中ζ为管嘴的局部阻力系数，取0.5；则 流量系数 0.82 1 0.5 1 1 = + = + = 流速系数 n 说明管嘴过流能力更强 = = 0.82 n n ＞孔口 = 0.60 ~ 0.62 ＜孔口 = 0.97 ~ 0.98？
管嘴出流流量系数的加大可以从管嘴收 缩断面处存在的真空来解释,由于收缩 断面在管嘴内,压强要比孔口出流时的 零压低,必然会提高吸出流量的能力。 3~4D
D 3～4D v C vc C 管嘴出流流量系数的加大可以从管嘴收 缩断面处存在的真空来解释，由于收缩 断面在管嘴内，压强要比孔口出流时的 零压低，必然会提高吸出流量的能力
三、管嘴真度 对B-B,cc列能量方程 A pc a pg 2g pg 28 H 取真空压强和真空高度值,得 pg 2g2g B 由v=n 2gH得 0 n110 g 又 所以 E 8 8 A 而h,按突扩计算,得h=h=5=(-1) 1)g2H0 88 则h 1)2H0以E=064,9,=082a=1代入 E E 得h=0.75H说明管嘴真空度可达作用水头的
对 B-B，c-c 列能量方程 w c c c B h g v g p g v g p + = + + 2 2 2 2 取真空压强和真空高度值，得 j c B vc c c vc h g v g v g p h = = − − − 2 2 2 2 由 0 v =n 2gH 而hw按突扩计算，得 0 2 2 2 2 2 1) 1 ( 2 ( 1) 2 H g v A A g v h h n c w j = = = − = − 说明管嘴真空度可达作用水头的75％ 则 0 以 = 0.64,n = 0.82, =1 代入 2 2 2 1) 1 hvc ( n H = − − − 得 0 2 2 2 H g v =n 所以 0 2 2 2 1 2 H g v n c = 75 0 得 hvc = 0. H A A B c B c v2 H0 H A A B c B c v2 H0 H v v A A v c c 1 又 = = 三、管嘴真空度
形成真空时作用水头不可能无穷大,因为当真 空度达到一定时,其压强小于汽化压强,出现汽蚀 破坏,而且会将空气从管嘴处吸入,破坏真空,而 成为孔口出流。 实验测得,当液流为水流,管嘴长度l=(3-4)d 时,管嘴正常工作的最大真空度为70m,则作用水 头 9m 0.75 说明圆柱形外管嘴正常工作条件是: =(3~4)d CHogm
形成真空时作用水头不可能无穷大，因为当真 空度达到一定时，其压强小于汽化压强，出现汽蚀 破坏，而且会将空气从管嘴处吸入，破坏真空，而 成为孔口出流。 实验测得，当液流为水流，管嘴长度 l =(3~4)d 时，管嘴正常工作的最大真空度为7.0m，则作用水 头 9m 0.75 7m H0 = 说明圆柱形外管嘴正常工作条件是： l = (3 ~ 4) d [H0 ]≤9m
第三节有压管路水力计弇 实际流体恒 1+2+2 =z+2+ th 2 2 定总流能量 8 方程 ∫hn2-~沿程损失1已能定量分析,原则 1-2 ∑ 上解决了恒定总流能量 局部损失 方程中的粘性损失项。 短管:b1与h均较大,不能忽略不计(h2>5%h 长管:b很大,不能忽略,而可忽略不计(h5%h)
1 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 2 2 − + + = + + + hw g p v z g p v z 实际流体恒 定总流能量 方程 − − j f w h h h 1 2 1 2 沿程损失 局部损失 第三节 有压管路水力计算 已能定量分析，原则 上解决了恒定总流能量 方程中的粘性损失项。 短管： 长管： hf 与 hj 均较大，不能忽略不计（hj＞5％hf） hf 很大，不能忽略，而hj可忽略不计（ hj ≤5％hf）