中油学 :出: 6.2.3普通箍筋轴压柱正截面承载力 轴心受压短柱 当纵筋配筋率大于3%时,A中应扣 除纵筋截面的面积。 轴心受压长柱 N<N 稳定系数 稳定系数主要与柱的 长细比b有关 u L为柱的计算高度; N≤N1=0.99(C.b为矩形截面短边尺寸 折减系数0.9是考虑初始偏心的影响,以及主要承受恒载作用的轴压受压 柱的可靠性
第6章 受压构件的截面承载力 c y s s Nu = f A+ f A s u l Nu N s u l u N N 稳定系数 = 稳定系数 主要与柱的 长细比l0 /b有关 0.9 ( ) u c y As N N = f A+ f 折减系数0.9是考虑初始偏心的影响，以及主要承受恒载作用的轴压受压 柱的可靠性。 6.2.3 普通箍筋轴压柱正截面承载力 轴心受压短柱 轴心受压长柱 当纵筋配筋率大于3％时，A中应扣 除纵筋截面的面积。 L0为柱的计算高度； b为矩形截面短边尺寸；
中油学 :出: 6.2.4螺旋箍筋轴压柱正截面承载力 保护层剥落 螺旋钢箍柱 菁通钢箍柱 (104) 2468101214c 螺旋箍筋柱与普通箍筋柱力一位移曲线的比较
第6章 受压构件的截面承载力 6.2.4 螺旋箍筋轴压柱正截面承载力 混凝土圆柱体三向受压状态的纵向抗压强度 1 = c + 4 2 f 螺旋箍筋柱与普通箍筋柱力－位移曲线的比较
中油学 (b) =2 sI c) 2 COI fy assI 8f Ael f。+4 fA f t COl 达到极限状态时(保护层已剥落,不考虑) +fyA=f 8.N,A A+ a'+ COF C CO1 COl
第6章 受压构件的截面承载力 2 f y Ass1 f y Ass1 2 s dcor s (a) (b) (c) 2 cor 2 y Ass1 sd = f cor y ss s d f A = 1 2 2 cor y ss c s d f A f = + 1 1 8 1 = c + 4 2 f u cor y As N = A + f 1 cor cor y s s c cor y s A s d f A f A f A = + + 1 8 达到极限状态时（保护层已剥落，不考虑）
十阏油学 :出: China University of Petroleum 螺旋箍筋换算成 相当的纵筋面积 cOr ssO cor COr SS fA f ar +fyA+2 a NSN=0.9(Aor +fyA+a Asso) 螺旋箍筋对承载力的影响系数a,当f≤50N/mm时,取a=6.0; 当fca=80N/mm2时,取α=1.7,其间直线插值
第6章 受压构件的截面承载力 0.9( ) u c cor y s y As s0 N N = f A + f A +f 螺旋箍筋对承载力的影响系数，当fcu,k≤50N/mm2时，取 = 6.0； 当 fcu,k=80N/mm2时，取=1.7，其间直线插值。 cor ss1 Ass0 d A = s s d A A cor ss ss 1 0 = u c cor y s 2 y As s0 N = f A + f A + f 2 f y Ass1 f y Ass1 2 s dcor s (a) (b) (c) 螺旋箍筋换算成 相当的纵筋面积
中油学 螺旋箍筋柱限制条件 采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。但配置过多,极限承载力提 高过大,则会在远未达到极限承载力之前保护层剥落,从而影响正常使用。 《规范》规定: (1)按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载力的50% (2)对长细比过大柱,由于纵向弯曲变形较大,截面不是全部受压,螺 旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。因此,对长细比大于1的柱 不考虑螺旋箍筋的约束作用; (3)螺旋箍筋的约束效果与其截面面积A和间距S有关,为保证约束效 果,螺旋箍筋的换算面积A、不得小于全部纵筋4'面积的25%; (4)螺旋箍筋的间距S不应大于d/5,且不大于80mm,同时为方便施工, S也不应小于40mm
第6章 受压构件的截面承载力 采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力。但配置过多，极限承载力提 高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层剥落，从而影响正常使用。 《规范》规定： （1）按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载力的50%； （2）对长细比过大柱，由于纵向弯曲变形较大，截面不是全部受压，螺 旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。因此，对长细比l0 /d大于12的柱 不考虑螺旋箍筋的约束作用； （3）螺旋箍筋的约束效果与其截面面积Ass1和间距S有关，为保证约束效 果，螺旋箍筋的换算面积Ass0不得小于全部纵筋A's面积的25%； （4）螺旋箍筋的间距S不应大于dcor/5，且不大于80mm，同时为方便施工， S也不应小于40mm。 螺旋箍筋柱限制条件