桕改建蕖科技史學毕业设计(论文)用纸 8框架内力组合 8.1结构抗震等级 本设计的结构类型为框架结构,地震烈度为8度,建筑高度小于30米,根 据《建筑抗震设计规范》6.1.2条规定,本设计的结构抗震等级为二级。 82框架梁的内力组合 本设计考虑三种内力组合,即可变荷载效应控制的组合: S=1.2S+14S 永久荷载效应控制的组合: S=1.35Sak+1.4×0.7Sok 抗震时的组合: S=l.2SGE +1.sEHk 具体组合过程及结果详见表821。 以下以1层AB跨考虑地震作用的组合为例,说明内力组合表中梁跨中弯 矩计算方法。 梁上荷载计算: q=1.2×17565=2108kNm q2=1.2×16.125=19.35kN/m 左震时 根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值,由平衡条件确定。根据上图可得: A (1-a)l 4 53103+558651 +×21.08×54(1-0.35)×541935 =-54347kN<0 则M发生在左支座。 第1页
第 1 页 8 框架内力组合 8.1 结构抗震等级 本设计的结构类型为框架结构，地震烈度为 8 度，建筑高度小于 30 米，根 据《建筑抗震设计规范》6.1.2 条规定，本设计的结构抗震等级为二级。 8.2 框架梁的内力组合 本设计考虑三种内力组合，即可变荷载效应控制的组合： Gk Qk S S S = + 1.2 1.4 永久荷载效应控制的组合： Gk Qk S S S = + 1.35 1.4 0.7 抗震时的组合： GE Ehk S S S = + 1.2 1.3 具体组合过程及结果详见表 8.2.1。 以下以 1 层 AB 跨考虑地震作用的组合为例，说明内力组合表中梁跨中弯 矩计算方法。 梁上荷载计算： 1 q = = 1.2 17.565 21.08 kN/m 2 q = = 1.2 16.125 19.35 kN/m 左震时： 根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。根据上图可得： 则 Mmax 发生在左支座。 A B A 1 2 1 (1 ) 2 2 531.03 558.65 1 (1 0.35) 5.4 21.08 5.4 19.35 5.4 2 2 543.47kN<0 M M l V q l q l + − = − + + + − = − + + = −
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 Mmx=1.3MB-1.2M(正E =1.3×45786-12×53.49 =53103kNm 同理右震时可以算得V=-10876kN,则M。发生在右支座。 M=1.3M-1.2M=41950kN.m 其余各梁段的杆端最大内力计算与以上过程相似。 83框架柱内力组合 柱组合时,取每层柱的柱顶和柱底两个控制截面,考虑于梁相同的三种内 力组合,并对柱端弯矩进行调整,具体组合过程详见表8.3.1~-8.3.4。 以下以2层B柱右震时柱端弯矩调整为例,说明表中柱端弯矩的调整过程。 判断轴压比n=N12076×103 Af =0.24>0.15,所以需要进行调整。 5502×16.7 该节点为有节点集中弯矩的节点,所以先计算∑M ∑M=29502+26471=5573kNm 12>M=1.2×55973=67167kNm 所以调整后的柱端弯矩∑M=12∑M 根据按弹性分析所得的节点处柱上下端弯矩计算调整后的柱端弯矩的分配 系数 283.10 MC+M283.10+30909032 1b=1-u=068 所以调整后的柱端弯矩: M=12∑MxA=67167×0.32=21254Nm M=12∑Mx1=671.67×068=459141Nm
第 2 页 max EK GE 1.3 1.2 1.3 457.86 1.2 53.49 531.03kN m M M M = − = − = 同理右震时可以算得 B V = −108.76 kN，则 Mmax 发生在右支座。 max EK GE M M M = − = 1.3 1.2 419.50kN m 其余各梁段的杆端最大内力计算与以上过程相似。 8.3 框架柱内力组合 柱组合时，取每层柱的柱顶和柱底两个控制截面，考虑于梁相同的三种内 力组合，并对柱端弯矩进行调整，具体组合过程详见表 8.3.1~8.3.4。 以下以 2 层 B 柱右震时柱端弯矩调整为例，说明表中柱端弯矩的调整过程。 判断轴压比 3 2 c 1207.6 10 0.24 550 16.7 N n Af = = = >0.15，所以需要进行调整。 该节点为有节点集中弯矩的节点，所以先计算 Mb ， b M = + = 295.02 264.71 559.73kN m b 1.2 1.2 559.73 671.67kN m M = = 所以调整后的柱端弯矩 c b M M =1.2 。 根据按弹性分析所得的节点处柱上下端弯矩计算调整后的柱端弯矩的分配 系数： u c u u d c c 283.10 0.32 283.10 309.09 M M M = = = + + b u = − = 1 0.68 所以调整后的柱端弯矩： u c b u M M = = = 1.2 671.67 0.32 212.54kN m d c b d M M = = = 1.2 671.67 0.68 459.14kN m
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 调整后的值均大于原值,所以可以使用。 其余柱的调整过程与上述相似
第 3 页 调整后的值均大于原值，所以可以使用。 其余柱的调整过程与上述相似
◎向么建藥調丸學毕业设计(论文)用纸 表82.1 横向框架梁内力组合表 非震内力 地震内力 效应控制效应控制 1.2SGe+1.sMa Y e(.2Sa+13Sm)V=x s 层面力 的组合‖的组合 M3川|A866[526:407464801480768|-199871-1418 4707127[7439[7608- 540581010027 M|:3600-10.51[5791 5890-3680[9043[90431617273391-12129550 ‖48.1 76.83 LM[:57[181-946 9535736028-60287149[8525536246394 山-s-023261-a-aa891-4_6n上aa49s240138684 4.33 LM[-5[1609-859[·871054098061[-8061[388L16969[299[-127 r6109[1751[9782 9963 LM4640-13317433-7569-4714|-10205/02051917538-1424656364081910974 70.87 10768-190980.76-143.18 跨 间 39.88-113 M‖-48 53.05222.34234225.38-352.69169.03‖-264.52 ‖68.4513.05‖100.40 5409101177.30 5149-4-764.8062-s702-180918091-0316061-224712515 70.0313.47102.90107.7 25-9.70 0.7-7.34120.66-120.66148.05-16567‖1104|-12425 10.312.24‖15.51 座厂。[M[:32124[:73676464[2505125051681315699112610m7 2401.97147.30 67536213.17 c4|-41.99-17.16-7441·73.51|-50.3315826-1582614535-2661410901-1960 640‖619212790 4042|-16241[-7124·70484804-02021-321451061414281561 428116.7974.88 74.25 792982 225.38166.87169.03125.15 跨 x7每 2.04 148.0 1569914174 71.15 69.74 145.35‖206.14109.01154.61 -4822‖10.35-72.36-7524-53.40312.71|-312.7134245|-470.60256.84‖-352.95 684613011003406-- 5409101‖21777 51.60-11.25 80.68-5722|-2555412555414008726354-300.6519765 13.4310282107.68 ML6551-1319701013[-72017036[1703621282|23 172.59 14.85 15.39 -4.12‖-2.60‖-8.59-811542-17933179.33-23963226.62179.7216997 7273.5513.69 LM4085-170072817180-4935122912295235831542517687-2570 43571720|76367567[-----「 3854-15.83-6841-6754-4645-27234272.34-409.7929830-307.34223.73 6.4061.9215664 42.6716.74‖7464 9.38 424526354[258419765 间 21282226.62159.62‖169.9 73.3 72.07 23583298:30176872373
第 4 页 表 8.2.1 横向框架梁内力组合表 楼 层 截 面 内 力 非震内力 地震内力 Gk S Qk S 可变荷载 效应控制 的组合 永久荷载 效应控制 的组合 GE S Ehk S GE 3 Ehk 1.2S +1. S ( ) RE GE 3 Ehk 1.2S +1. S + + = Gb n r b b RE vb V l M M V l Gk Qk 1.2 1.4 S + S Gk Qk 1.35 1.4 0.7 S S + → ← → ← → ← n l VGb V 5 支 座 A M -33.77 -8.66 -52.65 -54.07 -34.63 114.80 -114.88 107.68 -190.91 80.76 -143.18 V 47.07 12.79 74.39 76.08 — — — — — — — 5.40 58.10 100.27 Bl M -36.00 -10.51 -57.91 -58.90 -36.80 -90.43 90.43 -161.72 73.39 -121.29 55.05 V 48.11 13.65 76.83 78.32 — — — — — — — Br M -5.71 -1.86 -9.46 -9.53 -5.73 60.28 -60.28 71.49 -85.25 53.62 -63.94 2.40 13.86 84.44 V 7.13 1.76 11.02 11.35 — — — — — — — Cl M -13.85 -4.01 -22.23 -22.63 -13.90 -63.69 63.69 -99.48 66.11 -74.61 49.58 V 15.61 4.00 24.33 24.99 — — — — — — — Cr M -52.84 -16.09 -85.93 -87.10 -54.09 80.61 -80.61 39.88 -169.69 29.91 -127.27 6.40 81.98 108.74 V 61.09 17.51 97.82 99.63 — — — — — — — D M -46.40 -13.31 -74.33 -75.69 -47.74 -102.05 102.05 -189.94 75.38 -142.46 56.53 V 58.58 16.43 93.29 95.18 — — — — — — — 跨 间 MAB — — 70.07 70.87 — — — 107.68 -190.91 80.76 -143.18 MBC — — -2.03 -1.96 — — — 71.49 66.11 53.62 49.58 — — — MCD — — 104.08 105.60 — — — 39.88 -113.64 29.91 -85.23 4 支 座 A M -48.07 -10.60 -72.52 -75.28 -53.05 222.34 -222.34 225.38 -352.69 169.03 -264.52 V 68.45 13.05 100.40 105.19 — — — — — — — 5.40 91.01 177.30 Bl M -51.49 -11.34 -77.66 -80.62 -57.02 -180.99 180.99 -303.71 166.87 -227.78 125.15 V 70.03 13.47 102.90 107.74 — — — — — — — Br M -6.62 -1.25 -9.70 -10.17 -7.34 120.66 -120.66 148.05 -165.67 111.04 -124.25 2.40 11.97 147.30 V 10.31 2.24 15.51 16.12 — — — — — — — Cl M -3.21 -2.47 -7.31 -6.76 -4.64 -125.05 125.05 -168.13 156.99 -126.10 117.74 V 6.75 3.62 13.17 12.67 — — — — — — — Cr M -41.99 -17.16 -74.41 -73.51 -50.33 158.26 -158.26 145.35 -266.14 109.01 -199.60 6.40 61.92 127.90 V 43.43 17.25 76.26 75.53 — — — — — — — D M -40.42 -16.24 -71.24 -70.48 -48.04 -202.92 202.92 -321.45 206.14 -241.08 154.61 V 42.81 16.79 74.88 74.25 — — — — — — — 跨 间 MAB — — 79.29 82.08 — — — 225.38 166.87 169.03 125.15 MBC — — 2.03 2.04 — — — 148.05 156.99 111.04 117.74 — — — MCD — — 71.15 69.74 — — — 145.35 206.14 109.01 154.61 3 支 座 A M -48.22 -10.35 -72.36 -75.24 -53.40 312.71 -312.71 342.45 -470.60 256.84 -352.95 V 68.46 13.01 100.36 105.16 — — — — — — — 5.40 91.01 217.77 Bl M -51.60 -11.25 -77.67 -80.68 -57.22 -255.54 255.54 -400.87 263.54 -300.65 197.65 V 70.02 13.43 102.82 107.68 — — — — — — — Br M -6.55 -1.31 -9.70 -10.13 -7.20 170.36 -170.36 212.82 -230.11 159.62 -172.59 2.40 11.97 204.28 V 9.80 2.21 14.85 15.39 — — — — — — — Cl M -4.12 -2.60 -8.59 -8.11 -5.42 -179.33 179.33 -239.63 226.62 -179.72 169.97 V 7.27 3.55 13.69 13.29 — — — — — — — Cr M -40.85 -17.00 -72.81 -71.80 -49.35 226.96 -226.96 235.83 -354.26 176.87 -265.70 6.40 61.92 156.64 V 43.57 17.20 76.36 75.67 — — — — — — — D M -38.54 -15.83 -68.41 -67.54 -46.45 -272.34 272.34 -409.79 298.30 -307.34 223.73 V 42.67 16.74 74.64 74.01 — — — — — — — 跨 间 MAB — — 79.38 82.07 — — — 342.45 263.54 256.84 197.65 MBC — — 1.37 1.35 — — — 212.82 226.62 159.62 169.97 — — — MCD — — 73.37 72.07 — — — 235.83 298.30 176.87 223.73
◎么建蒹剥找史學毕业设计(论文)用纸 续表821 非震内力 地震内力 效应控制效应控制 13+1023x+13|-x-(+n) 层‖面‖力 的组合的组合Sa 1.2Sa‖1.35Sa 14×0.7S M4767-1024[·7154·7439527934470344703847651146|■28857383601 684213010030[10510 540910123474 568029248[292484483932063629[234051 r[70343102:8107 LM[-680[137-1007[1052[748194991499124450[26246[18338[19685 r9.80‖2.20 851[570-2017520175[26912[2554420184[19 2.40‖11.97230.28 30 72.31-7129[-489925534-2534[2731613907420487[29305 M-30|-566767609-45926726971-4057629552-0432[264640619216201 42641673[7459 8078279 34763120628857[23405 跨 间 2445025544183819158 273.16295.52204.8722164 4835-1081241534349457864578605101-659401398:2149455 54091.0128319 M-52.26-1457874-877-5798-3762137621-58651419.0-4189931462 L70.14[13491030510791 -912-648250.81-250.8131827-33831238.0-250.37 24‖14.8 2401.9729593 707-4.68-2647526475-349.8033856-262.35253.92 r‖7283.5213.66 cM15870-30280150383345281841-517 172476537584 640‖619222441 -3879-15.62-6842‖-6768-4660-490.78490.78-6939582.09-52045‖436 25716.707447 7882 8l.48 53103419.503982731462 跨 间tMa 3182733856238.70253.92 729271.51 375.5058209281.63‖436 说明(1)弯矩以梁下部受拉为正,单位:kNm:剪力以向上为正,单位:kN (2)表中内力均为构件轴心内力 (3)S、Sα、sa三列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩标准值,调幅系数取0.8。梁端剪力不乘调幅系数 (4)受弯时ya=0.75,受剪时yaE=0.85 (5)剪力增大系数n=1.2 (6)M、M分别为梁左右端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值。在12sa+13sm列中取数数据,M+M取顺时针或反时针方 向之大值。 (7)L取梁计算跨度。 (8)μ为梁在重力荷载代表值作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值 (9)非抗震内力组合计算梁跨间最大弯矩时,梁端弯矩取12Sa+1.4S和1.35+14×0.7S列数据:抗震内力组合计算梁跨间最大弯矩时, 梁端弯矩取12S-+1.35列数据。 第5页
第 5 页 续表 8.2.1 楼 层 截 面 内 力 非震内力 地震内力 Gk S Qk S 可变荷载 效应控制 的组合 永久荷载 效应控制 的组合 GE S Ehk S GE 3 Ehk 1.2S +1. S ( ) RE GE 3 Ehk 1.2S +1. S + + = Gb n r b b RE vb V l M M V l Gk Qk 1.2 1.4 S + S Gk Qk 1.35 1.4 0.7 S S + → ← → ← → ← n l VGb V 2 支 座 A M -47.67 -10.24 -71.54 -74.39 -52.79 344.70 -344.70 384.76 -511.46 288.57 -383.60 V 68.42 13.00 100.30 105.10 — — — — — — — 5.40 91.01 234.74 Bl M -51.22 -11.17 -77.10 -80.09 -56.80 -292.48 292.48 -448.39 312.06 -336.29 234.05 V 70.06 13.43 102.88 107.74 — — — — — — — Br M -6.80 -1.37 -10.07 -10.52 -7.48 194.99 -194.99 244.50 -262.46 183.38 -196.85 2.40 11.97 230.28 V 9.80 2.20 14.84 15.39 — — — — — — — Cl M -4.36 -2.68 -8.98 -8.51 -5.70 -201.75 201.75 -269.12 255.44 -201.84 191.58 V 7.26 3.56 13.70 13.30 — — — — — — — Cr M -40.54 -16.90 -72.31 -71.29 -48.99 255.34 -255.34 273.16 -390.74 204.87 -293.05 6.40 61.92 162.01 V 43.60 17.21 76.40 75.72 — — — — — — — D M -38.09 -15.68 -67.67 -66.79 -45.93 -269.73 269.73 -405.76 295.52 -304.32 221.64 V 42.64 16.73 74.59 73.96 — — — — — — — 跨 间 MAB — — 80.07 82.79 — — — 384.76 312.06 288.57 234.05 MBC — — 0.99 0.95 — — — 244.50 255.44 183.38 191.58 — — — MCD — — 73.99 72.70 — — — 273.16 295.52 204.87 221.64 1 支 座 A M -48.35 -10.28 -72.41 -75.34 -53.49 457.86 -457.86 531.03 -659.40 398.27 -494.55 V 68.33 12.95 100.13 104.94 — — — — — — — 5.40 91.01 283.19 Bl M -52.26 -11.45 -78.74 -81.77 -57.98 -376.21 376.21 -558.65 419.50 -418.99 314.62 V 70.14 13.49 103.05 107.91 — — — — — — — Br M -5.86 -1.23 -8.76 -9.12 -6.48 250.81 -250.81 318.27 -333.83 238.70 -250.37 2.40 11.97 295.93 V 9.79 2.24 14.88 15.41 — — — — — — — Cl M -3.46 -2.45 -7.58 -7.07 -4.68 -264.75 264.75 -349.80 338.56 -262.35 253.92 V 7.28 3.52 13.66 13.27 — — — — — — — Cr M -41.58 -17.00 -73.70 -72.80 -50.08 335.08 -335.08 375.50 -495.70 281.63 -371.77 6.40 61.92 224.41 V 43.66 17.24 76.53 75.84 — — — — — — — D M -38.79 -15.62 -68.42 -67.68 -46.60 -490.78 490.78 -693.94 582.09 -520.45 436.57 V 42.57 16.70 74.47 73.84 — — — — — — — 跨 间 MAB — — 78.82 81.48 — — — 531.03 419.50 398.27 314.62 MBC — — 2.34 2.37 — — — 318.27 338.56 238.70 253.92 — — — MCD — — 72.92 71.51 — — — 375.50 582.09 281.63 436.57 说明 （1）弯矩以梁下部受拉为正，单位：kN·m； 剪力以向上为正，单位：kN。 （2）表中内力均为构件轴心内力。 （3） Gk S 、 Qk S 、 GE S 三列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩标准值，调幅系数取 0.8。梁端剪力不乘调幅系数。 （4）受弯时 RE = 0.75，受剪时 RE = 0.85。 （5）剪力增大系数 vb = 1.2。 （6） b l M 、 r Mb 分别为梁左右端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值。在 GE Ehk 1.2 1.3 S S + 列中取数数据， r b b l M M+ 取顺时针或反时针方 向之大值。 （7） n l 取梁计算跨度。 （8） VGb 为梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。 （9）非抗震内力组合计算梁跨间最大弯矩时，梁端弯矩取 Gk Qk 1.2 1.4 S S + 和 Gk 7 Qk 1.35S +1.4 0. S 列数据；抗震内力组合计算梁跨间最大弯矩时， 梁端弯矩取 GE 3 Ehk 1.2S +1. S 列数据