◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 9框架梁、柱设计 91梁截面设计 9.1.1梁正截面受弯承载力计算 以一层AB跨为例说明跨间截面配筋计算,以一层A支座为例说明支座截 面处的配筋计算。 由表821中得一层AB跨中最大弯矩为39827kN·m,梁下部受拉,按T 型截面计算。钢筋采用HR400级钢筋,f==360N/mm2,5=0518。 翼缘的计算宽度当按跨度考虑时, 15.4 b 18 按梁间距考虑时, b2=b+Sn=300+3450=3750mm 按翼缘厚度考虑时, h=h-a=600-35=565mm 100 =0.17>0.1 h565 所以此种情况不起控制作用,故b=1800mm。 因为 Mo=a,fb h(ho-) =1×16.7×1800×100×6500 =154809kNm>398.27kN.m 所以属于第一类T型截面 39827×10 ab2421×167×18005652=0042 5=1-√1-2a=0.042 第1页
第 1 页 9 框架梁、柱设计 9.1 梁截面设计 9.1.1 梁正截面受弯承载力计算 以一层 AB 跨为例说明跨间截面配筋计算，以一层 A 支座为例说明支座截 面处的配筋计算。 由表 8.2.1 中得一层 AB 跨中最大弯矩为 398.27kN·m，梁下部受拉，按 T 型截面计算。钢筋采用 HRB400 级钢筋， y y f f = = 360 N/mm2, 0.518 b = 。 翼缘的计算宽度当按跨度考虑时， f 5.4 1.8 3 3 l b = = = m 按梁间距考虑时， f n b b S = + = + = 300 3450 3750 mm 按翼缘厚度考虑时， 0 s h h a = − = − = 600 35 565 mm f 0 100 0.17 0.1 565 h h = = 所以此种情况不起控制作用，故 f b =1800 mm。 因为 f 0 1 c f f 0 ( ) 2 100 1 16.7 1800 100 (565 ) 2 1548.09 kN m>398.27kN m h M f b h h = − = − = 所以属于第一类 T 型截面 6 s 2 2 1 c f 0 398.27 10 0.042 1 16.7 1800 565 M f b h = = = s = − − = 1 1 2 0.042
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 A=5a=01×1×143×1805=29519m2 2463 实配钢筋4028(4=2463mm),P=300×565 =145%>025%,满足要求 将跨间截面的4C28钢筋伸入支座,作为支座处的负弯矩作用下的受压钢筋 即A′=2463mm2’,再按照双筋矩形截面计算支座上部的受拉钢筋,根据表8.2.1 所得支座A处的最大负弯矩为65940kN·m。所以 M-fA(ho-a) a, bho 6594×10°-360×2463×(565-40) =0.0325<<_00548 h 5=0.1425<2a2x60 =0.2124 所以可以近似取 65940×0° =36278mm f(-a)360×X6565-60 实配6C25+24-=3705m)p=1305=232%>03%,满足要求 300×565 同时马=063>03,满足要求 其余各梁各支座处需配纵向钢筋的算法均与上述过程相同。 最后结果详见表9.1.1
第 2 页 1 c f 0 2 s y 0.0179 1 14.3 1800 565 2951.98mm 360 f b h A f = = = 实配钢筋 4C28( s A = 2463 mm2 )， 2463 1.45% 0.25% 300 565 = = ，满足要求。 将跨间截面的 4C28 钢筋伸入支座，作为支座处的负弯矩作用下的受压钢筋 即 s A = 2463 mm2，再按照双筋矩形截面计算支座上部的受拉钢筋，根据表 8.2.1 所得支座 A 处的最大负弯矩为 659.40kN·m。所以 y s 0 s 2 1 c 0 6 2 s 0 ( ) 659.4 10 360 2463 (565 40) 1 14.3 600 565 2 0.0325 0.0548 M f A h s f bh a h − − = − − = = = s 0 2 2 60 0.1425 0.2124 h 565 = = = 所以可以近似取 6 2 s y 0 s 659.40 10 3627.8mm 360 (565 60) ( ) M A f h a = = = − − 实配 6C25+2C22( s A = 3705 mm2 ), 3705 2.32% 0.3% 300 565 = = ，满足要求。 同时 s s 0.63 0.3 A A = ，满足要求。 其余各梁各支座处需配纵向钢筋的算法均与上述过程相同。 最后结果详见表 9.1.1
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 表911 框架梁纵向钢筋计算表 次截面∥MN A/mma/mm A/4‖p/% 支/A 143 18 1018 750434c18(1018)1.00‖060 B 121 1018 63568‖4c18(1018)1.000.60 AB跨间‖80.760.0085 398734c18(1018) 0.60 BC跨间|5362L00306 414.384C18(1018) 1093 2C20+2022 1520 1386.38 (1388) 1.10082 B 1520 l193.83 (1388) 1.10‖0.82 AB跨间69000178 83849‖4c22(1520) 0.90 BC跨间/77 0.0685 927864c22(1520) 1.39 352 A 95‖0.04911520 1941.44 0.75 1.19 2016) 650153 520 1653.756c20(1884)0.81 AB跨间256800271 1280.084c22(1520) 0.90 BC跨间 1699 0.1005 136197‖4c22(1520) 1.39 4020+2C22 0.01671964 2109.99 (2016) 1.19 B 1964 1849796020(18841.041.11 AB跨间238505 1440.744C25(1964) 1.16 BC跨间 191.5 0.1142 1546.244C25(1964) 65901425 2463 3627.08 (3705) B-56o0192463‖307287625+22 (3041) 179 AB跨间‖38320424 200050‖4c28(2463) 1.45 BC跨间∥2539 0.1546 209431‖4c28(2463) 2.25 D支座配筋同A支座,C支座配筋同B支座,CD跨间配筋同AB跨间
第 3 页 表 9.1.1 框架梁纵向钢筋计算表 层 次 截面 M/kN ·m 2 s A / mm 2 s A / mm 实配 钢筋 s s A A/ /% 5 支 座 A -143. 18 <0 1018 750.43 4C18（1018） 1.00 0.60 B -121. 29 <0 1018 635.68 4C18（1018） 1.00 0.60 AB 跨间 80.76 0.0085 398.73 4C18（1018） 0.60 BC 跨间 53.62 0.0306 414.38 4C18（1018） 0.93 4 支 座 A -264. 52 <0 1520 1386.38 2C20+2C22 （1388） 1.10 0.82 B -227. 78 <0 1520 1193.83 2C20+2C22 （1388） 1.10 0.82 AB 跨间 169.0 3 0.0178 — 838.49 4C22（1520） — 0.90 BC 跨间 117.7 4 0.0685 — 927.86 4C22（1520） — 1.39 3 支 座 A -352. 95 0.0491 1520 1941.44 4C20+2C22 （2016） 0.75 1.19 B -300. 65 0.0153 1520 1653.75 6C20（1884） 0.81 1.11 AB 跨间 256.8 4 0.0271 — 1280.08 4C22（1520） — 0.90 BC 跨间 169.9 7 0.1005 — 1361.97 4C22（1520） — 1.39 2 支 座 A -383. 60 0.0167 1964 2109.99 4C20+2C22 （2016） 0.97 1.19 B -336. 29 <0 1964 1849.79 6C20（1884） 1.04 1.11 AB 跨间 288.5 7 0.0305 — 1440.74 4C25（1964） — 1.16 BC 跨间 191.5 8 0.1142 — 1546.24 4C25（1964） — 1.79 1 支 座 A -659. 40 0.1425 2463 3627.08 2C25+6C22 （3705） 0.66 2.19 B -558. 65 0.0719 2463 3072.87 6C25+2C22 （3041） 0.81 1.79 AB 跨间 398.2 7 0.0424 — 2000.50 4C28（2463） — 1.45 BC 跨间 253.9 2 0.1546 — 2094.31 4C28（2463） — 2.25 D 支座配筋同 A 支座，C 支座配筋同 B 支座，CD 跨间配筋同 AB 跨间
◎出么建剥找史學毕业设计(论文)用纸 9.1.2梁斜截面受剪承载力计算 同样以2层AB跨为例说明受剪箍筋的计算过程。箍筋用HPB235级钢筋 (f=210N/m2),由表821得AB跨最大剪力为234.14kN。则验算截面尺寸 0.2Bfbh=0.2×1×16.7×300×565=56613kN>234.14kN 满足要求。 按构造要求,梁端加密区箍筋取4肢A8@100,则 07fbh+1.25/h 0.7×1.57×600×565+1.25×21×20102×565 =410.17kN>234.14kN 箍筋设置满足要求。加密区长度取0.9m,非加密区箍筋取4肢A8a@200 其余各跨的箍紧计算方法与上述相同。 表912 框架梁箍筋数量计算表 梁端加密区 非加密区 层次截面 /KN‖/KN P 实配钢筋 实配钢筋 AB跨10027‖410.170.00209 264980.00209 4A8a100 4A8a200 54321 AB跨177.30‖410.170.00209 4A8a100 4A8a200 147.30264.980.00209 4A8a100 4A8a200 AB跨21777‖410.170.00209 4A8a100 4A8a200 BC跨204.28‖264980.00209 4A8a100 4A8a200 AB跨23474‖410.170.00209 4A8a100 4A8a200 BC跨23028264980.00209 4A8@100 4A8a200 跨283.19577470.00209 4Al0a100 A10@200 BC跨295933730600094A10a00 A10a200 BC跨箍筋配置与AB跨相同
第 4 页 9.1.2 梁斜截面受剪承载力计算 同样以 2 层 AB 跨为例说明受剪箍筋的计算过程。箍筋用 HPB235 级钢筋 ( 2 yv f = 210N/mm )，由表 8.2.1 得 AB 跨最大剪力为 234.14kN。则验算截面尺寸 c c 0 0.2 0.2 1 16.7 300 565 566.13kN>234.14kN f bh = = 满足要求。 按构造要求，梁端加密区箍筋取 4 肢 A8@100，则 sv t 0 yv 0 0.7 1.25 s 201.02 0.7 1.57 600 565 1.25 210 565 100 410.17kN>234.14kN A f bh f h + = + = 箍筋设置满足要求。加密区长度取 0.9m，非加密区箍筋取 4 肢 A8@200。 其余各跨的箍紧计算方法与上述相同。 表 9.1.2 框架梁箍筋数量计算表 层次 截面 V / KN Vcs / KN sv p 梁端加密区 非加密区 实配钢筋 实配钢筋 5 AB 跨 100.27 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 84.44 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 4 AB 跨 177.30 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 147.30 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 3 AB 跨 217.77 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 204.28 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 2 AB 跨 234.74 410.17 0.00209 4A8@100 4A8@200 BC 跨 230.28 264.98 0.00209 4A8@100 4A8@200 1 AB 跨 283.19 577.47 0.00209 4A10@100 4A10@200 BC 跨 295.93 373.06 0.00209 4A10@100 4A10@200 BC 跨箍筋配置与 AB 跨相同
桕改建蕖科技史學毕业设计(论文)用纸 92柱截面的设计 9.2.1柱正截面受弯承载力计算 以2层B柱为例,说明柱正截面受弯配筋计算过程。钢筋采用HRB400级 钢筋,∫=∫=360Nm,5=0518。柱采用对称配筋 首先计算Nb Nb=a1Jfb56=1×16.7×550×510×0.518=242649kN 将其与表8.32中该层柱的控制内力的轴力相比较,发现Nb比所用控制轴 力都大,所以可以判断,该层柱属于大偏心受压柱,由此确定最不利的内力为 弯矩大轴力小的情况,由此取出表中内力M=53417kN·m,N=130434kN 为计算的最不利内力。 首先考虑柱的计算长度,最不利内力为地震作用下产生的内力,水平作用 产生的弯矩已经超过总弯矩的75%,所以柱的计算长度根据以下计算确定 Vu=127、v1=1.53 b=[+01n+v)H=[1+015×(127+153)×36=511m 确定偏心距 M534.17×103 409.53mm N1304.34 h550 e =20mm>-= 30=183mm 所以可得 ei =eo +e=429.53mm 同时由于 l 9.29>5 h 所以需要考虑偏心距增大系数n
第 5 页 9.2 柱截面的设计 9.2.1 柱正截面受弯承载力计算 以 2 层 B 柱为例，说明柱正截面受弯配筋计算过程。钢筋采用 HRB400 级 钢筋， y y f f = = 360 N/mm2, 0.518 b = 。柱采用对称配筋。 首先计算 Nb b 1 c 0 N f bh = = = b 1 16.7 550 510 0.518 2426.49kN 将其与表 8.3.2 中该层柱的控制内力的轴力相比较，发现 Nb 比所用控制轴 力都大，所以可以判断，该层柱属于大偏心受压柱，由此确定最不利的内力为 弯矩大轴力小的情况，由此取出表中内力 M = 534.17 kN·m， N =1304.34 kN 为计算的最不利内力。 首先考虑柱的计算长度，最不利内力为地震作用下产生的内力，水平作用 产生的弯矩已经超过总弯矩的 75%，所以柱的计算长度根据以下计算确定 u =1.27 、 l =1.53 l H 0 = + + = + + = [1 0.15( )] 1 0.15 (1.27 1.53) 3.6 5.11 u l m 确定偏心距 3 0 534.17 10 409.53mm 1304.34 M e N = = = a 550 20mm> 18.3mm 30 30 h e = = = 所以可得 0 a e e e i = + = 429.53mm 同时由于 0 9.29 5 l h = 所以需要考虑偏心距增大系数 ：