121全量形式本构关系 全量本构关系的表达形式和线性弹性情况相 同,也即 式中D为割线弹性张量,形式上它仍可表为 2G uL k 618+2GO 1-2 但其中的弹性系数G不再是常数,它们是应 变或应力的函数,分别称为割线弹性系数。可 将它们看作与一定应力(或应变)水平对应的 割线常数(割线剪切模量和割线泊松比)。 2000.3 哈尔滨建筑大学王焕定教授制作 6
2000.3 哈尔滨建筑大学 王焕定教授制作 6 全量本构关系的表达形式和线性弹性情况相 同，也即 kl s ij Dijkl = 1.2.1 全量形式本构关系 但其中的弹性系数Gs ,μs不再是常数，它们是应 变或应力的函数，分别称为割线弹性系数。可 将它们看作与一定应力（或应变）水平对应的 割线常数（割线剪切模量和割线泊松比）。 式中 为割线弹性张量，形式上它仍可表为 s Dijkl i j kl s i k l j s s s s ijkl G G D 2 1 2 2 + − =
例如对土, Andenes等依据实验给出 面体正应力、切应力和八面体线应变、角应 变间关系为 oa=3KEoaτo=G,y0 并有 n oct B G ss,(croc )'p oct K G 其中G、别为初始切线剪切和体积模量B 为混凝土单轴抗压强度,a、m、c和为由试验 确定的常数。 2000.3 哈尔滨建筑大学王焕定教授制作 7
2000.3 哈尔滨建筑大学 王焕定教授制作 7 oct Ks oct = 3 例如对混凝土，Andenaes等依据实验给出， 八面体正应力、切应力和八面体线应变、角应 变间关系为 σoct εoct Ks Kt oct Gs oct = 并有 m B c s oct a G G = − 1 p oct s s c e G G K K ( ) = 其中G、K分别为初始切线剪切和体积模量， 为混凝土单轴抗压强度，a、m、c和p为由试验 确定的常数。 B c oct oct Gt Gs
122增量形式本构关系 增量本构关系的表达形式为 do,=f d 订EH Dd k kl 式中D为切线弹性张量,形式上仍可表为 2G 16δ,+2G16,S 但其中的弹性系数G也不是常数,也是应变 或应力的函数,分别称为切线弹性系数。可将 它们看作与一定应力(或应变)水平对应的切 线常数(切线剪切模量和切线泊松比)。 上面介绍的是哥西方法,讲义上还简述了格 林高法,大家可行读散提制作
2000.3 哈尔滨建筑大学 王焕定教授制作 8 1.2.2 增量形式本构关系 增量本构关系的表达形式为 kl t ij ij kl Dijkl f kl d = , d = d 但其中的弹性系数Gt ,μt也不是常数，也是应变 或应力的函数，分别称为切线弹性系数。可将 它们看作与一定应力（或应变）水平对应的切 线常数（切线剪切模量和切线泊松比）。 式中 为切线弹性张量，形式上仍可表为 t Dijkl i j kl t i k l j t t t t ijkl G G D 2 1 2 2 + − = 上面介绍的是哥西方法，讲义上还简述了格 林方法，大家可自行阅读
2.弹塑性力学有关内容简介 21应力空间表述的弹塑性本构关系 韧性(塑性)金属材料单向拉伸试验曲线如 下图示意 强度极限 强化股 U 厨服上限 软化段 屈服下限 弹性极限 卸载 残余变形 2000 尔滨建筑大学王焕定教授制 弹性变形
2000.3 哈尔滨建筑大学 王焕定教授制作 9 韧性（塑性）金属材料单向拉伸试验曲线如 下图示意 2.1 应力空间表述的弹塑性本构关系 2. 弹塑性力学有关内容简介 e 弹性极限 L y 屈服下限 U 屈服上限 y b 强度极限 强化段 软化段 残余变形 弹性变形 卸载
J 卸载、反向加载 包辛格效应 反向剧服点 2000.3 哈尔滨建筑大学王焕定教授制作
2000.3 哈尔滨建筑大学 王焕定教授制作 10 包辛格效应 反向屈服点 y − y 卸载、反向加载