§2-1概述 堵波系数 22 HE ·相移系数 DF=cos P 基波电压与基波电流之间的相位系数 可见,机车整流电路的谐波和功率因数可以用尸F、 DF、HF来描述。 西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所
西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所 交大 • 谐波系数 • 相移系数 基波电压与基波电流之间的相位系数。 可见，机车整流电路的谐波和功率因数可以用PF、 DF、HF来描述。 2 1 2 1 2 1− = − = I I I HF §2-1 概述 1 DF = cos
§22整流电路的功率因数 §2-2-1不控整流电路的功率因数 d △ △ wt u wt 假设:L=∞,整流电流平直,不 考虑换向重叠角γ,则电流为方 波 西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所
西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所 交大 §2-2-1 不控整流电路的功率因数 §2-2 整流电路的功率因数 u wt wt i i 1 u i id 假设：L=∞，整流电流平直，不 考虑换向重叠角γ，则电流i为方 波
§2-2-1不控整流电路的功率因数 ·根据假设,变压器原边绕组流过的方波电流与电 网电压同相位 相移系数 DF =CoS =l 电流畸变系数λ==0.9根据傅利叶分解可得Ⅰ 功率因数 PF=ncos,=0.9 谐波系数 hF=Ⅵ-2 =0.484 可见不控整流电路的功率因数较高,达到0.9。 西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所
西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所 交大 • 根据假设，变压器原边绕组流过的方波电流与电 网电压同相位。 §2-2-1 不控整流电路的功率因数 0 484 1 0 9 0 9 1 2 1 1 HF . PF cos . . I I I DF cos 1 1 = − = = = = = = = （根据傅利叶分解可得 ） 可见不控整流电路的功率因数较高，达到0.9。 相移系数 电流畸变系数 功率因数 谐波系数
§2-2-1不控整流电路的功率因数 实际情况中要考虑换向重叠角γ(即整流元件的导通和关断有 个时间过程,不可能瞬间完成,管子中的电流有一个上升/下降的过程) ·因此,交流电流要滞后交流电压,近似认为相移系数 DF=cosn≈cosy 换向重叠角取决于电压级位、变压器漏抗、负载电流。 随着负载电流越大和电压极位越低,换向重叠角越大,相 移系数越小,相应功率因数越低,但是不是正比关系。 西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所
西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所 交大 • 实际情况中要考虑换向重叠角γ（即整流元件的导通和关断有一 个时间过程，不可能瞬间完成，管子中的电流有一个上升/下降的过程） • 因此，交流电流要滞后交流电压，近似认为相移系数 换向重叠角取决于电压级位、变压器漏抗、负载电流。 随着负载电流越大和电压极位越低，换向重叠角越大，相 移系数越小，相应功率因数越低，但是不是正比关系。 §2-2-1 不控整流电路的功率因数 3 2 1 DF = cos cos
§2-2-2全控整流电路的功率因数 木T太 wt u 本T本T 假设:L=∞,整流电流平直,不 考虑换向重叠角γ,则电流为方 波 电流与电压不同相,电流滞后电 压一个角度,此角度为电路的控 制角a。 西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所
西南交通大学磁浮列车与磁浮技术研究所 § 交大 2-2-2 全控整流电路的功率因数 id i u T1 T3 T2 T4 + Ud - i1 i wt wt u Id wt ud α φ 假设：L=∞，整流电流平直，不 考虑换向重叠角γ，则电流i为方 波。 电流与电压不同相，电流滞后电 压一个角度，此角度为电路的控 制角α