《工程科学学报》：CaCl2-LiBr（1.35：1）/H2O工质对的热物性及应用（北京科技大学）

工程科学学报，第40卷，第2期：167-176,2018年2月 Chinese Journal of Engineering,Vol.40,No.2:167-176,February 2018 DOI:10.13374/j.issn2095-9389.2018.02.006;http://journals.ustb.edu.cn CaCL2-LiBr(1.35:1)/H,0工质对的热物性及应用 李娜)，罗春欢12)，苏庆泉2)四 1)北京科技大学能源与环境工程学院，北京1000832)北京科技大学北京高校节能与环保工程研究中心，北京100083 区通信作者，E-mail:suqingquan@usth.cdu.cm 摘要围绕以LB/H,0为工质对的单级太阳能吸收式制冷循环因对太阳能集热温度要求高而难以实现应用的问题，提出 了CCL,-LiBr(1.35:1)/H,0(CaCL,与LiBr的质量比为1.35：1)新型工质对，系统地测定了其结品温度、饱和蒸气压、密度和 黏度，并与LB/H20进行了比较.结果表明，采用CCl2-LiBr(1.35:1)/H20作为太阳能单级吸收式制冷循环的工质对，在同 一制冷工况条件下，其发生温度，即太阳能集热温度比采用LB/H0的情况低6.2℃.另外，采用浸泡法测试了碳钢，316L不 锈钢和紫铜在CCl2-LiBr(1.35:1)/H20中的腐蚀速率，结果表明316L不锈钢和紫铜的腐蚀性非常小，可满足实际工程应用 的要求. 关键词太阳能：吸收式制冷：工质对：结晶温度：饱和蒸气压 分类号TB61.6 Thermophysical properties and applications of CaCl,-LiBr(1.35:1)/H,O as a working pair LI Na,LUO Chun-huan),SU Qing-quan 1)School of Energy and Environmental Engineering,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China 2)Beijing Engineering Research Center for Energy Saving and Environmental Protection,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083, China Corresponding author,E-mail:suqingquan@ustb.edu.cn ABSTRACT Absorption refrigeration is an ideal way to utilize solar energy in summer.For a single-stage solar-driven refrigeration cycle based on the typical working pair of LiBr/H,O,the required generation temperature is up to 88.0 C,which is too high for the commonly used flat plate solar collectors or vacuum glass tube solar collectors.Thus far,this problem has been addressed via two meth- ods:(1)using high-temperature solar collectors and(2)applying a two-stage absorption refrigeration cycle.In literature,a study per- taining to the former was conducted on the performance and economic feasibility of a 100 kW single-stage solar-driven absorption air conditioning system using heat pipe vacuum tube solar collectors,and another study pertaining to the latter was conducted on the per- formance and economic feasibility of a 100 kW two-stage solar energy absorption refrigeration air conditioning system using flat-plate so- lar collectors.Their results show that the system cost is high for the former and that the system cost is high and the coefficient of per- formance is low for the latter.In addition,the results show that the latter system is complicated.Thus,there are currently few commer- cial applications for the solar-driven absorption refrigeration system.In this study,a new method has been proposed that can address the existing problem,i.e.,the required generation temperature is too high for flat plate solar collectors or vacuum glass tube solar col- lectors in a solar-driven single-stage refrigeration cycle,using a new working pair instead of LiBr/H2O.In this study,it is found that CaCl,/H,O has an absorption characteristic benefitting refrigeration,although its absorption ability is limited owing to its relatively low solubility.Based on CaCl/H2O,a new working pair of CaCl2-LiBr(1.35:1)/H2O has been proposed.The crystallization tempera- ture,saturated vapor pressure,density,and viscosity of this working pair were systematically measured,and the results show that the 收稿日期：2017-08-13

工程科学学报,第 40 卷,第 2 期:167鄄鄄176,2018 年 2 月 Chinese Journal of Engineering, Vol. 40, No. 2: 167鄄鄄176, February 2018 DOI: 10. 13374 / j. issn2095鄄鄄9389. 2018. 02. 006; http: / / journals. ustb. edu. cn CaCl 2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2 O 工质对的热物性及应用 李 娜1) , 罗春欢1,2) , 苏庆泉1,2) 苣 1) 北京科技大学能源与环境工程学院, 北京 100083 2) 北京科技大学北京高校节能与环保工程研究中心, 北京 100083 苣 通信作者, E鄄mail: suqingquan@ ustb. edu. cn 摘 要 围绕以 LiBr/ H2O 为工质对的单级太阳能吸收式制冷循环因对太阳能集热温度要求高而难以实现应用的问题,提出 了 CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O(CaCl 2 与 LiBr 的质量比为 1郾 35颐 1)新型工质对,系统地测定了其结晶温度、饱和蒸气压、密度和 黏度,并与 LiBr/ H2O 进行了比较. 结果表明,采用 CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 作为太阳能单级吸收式制冷循环的工质对,在同 一制冷工况条件下,其发生温度,即太阳能集热温度比采用 LiBr/ H2O 的情况低 6郾 2 益 . 另外,采用浸泡法测试了碳钢、316L 不 锈钢和紫铜在 CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 中的腐蚀速率,结果表明 316L 不锈钢和紫铜的腐蚀性非常小,可满足实际工程应用 的要求. 关键词 太阳能; 吸收式制冷; 工质对; 结晶温度; 饱和蒸气压 分类号 TB61郾 6 收稿日期: 2017鄄鄄08鄄鄄13 Thermophysical properties and applications of CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O as a working pair LI Na 1) , LUO Chun鄄huan 1,2) , SU Qing鄄quan 1,2) 苣 1) School of Energy and Environmental Engineering, University of Science and Technology Beijing, Beijing 100083, China 2) Beijing Engineering Research Center for Energy Saving and Environmental Protection, University of Science and Technology Beijing, Beijing 100083, China 苣 Corresponding author, E鄄mail: suqingquan@ ustb. edu. cn ABSTRACT Absorption refrigeration is an ideal way to utilize solar energy in summer. For a single鄄stage solar鄄driven refrigeration cycle based on the typical working pair of LiBr/ H2O, the required generation temperature is up to 88郾 0 益 , which is too high for the commonly used flat plate solar collectors or vacuum glass tube solar collectors. Thus far, this problem has been addressed via two meth鄄 ods: (1) using high鄄temperature solar collectors and (2) applying a two鄄stage absorption refrigeration cycle. In literature, a study per鄄 taining to the former was conducted on the performance and economic feasibility of a 100 kW single鄄stage solar鄄driven absorption air conditioning system using heat pipe vacuum tube solar collectors, and another study pertaining to the latter was conducted on the per鄄 formance and economic feasibility of a 100 kW two鄄stage solar energy absorption refrigeration air conditioning system using flat鄄plate so鄄 lar collectors. Their results show that the system cost is high for the former and that the system cost is high and the coefficient of per鄄 formance is low for the latter. In addition, the results show that the latter system is complicated. Thus, there are currently few commer鄄 cial applications for the solar鄄driven absorption refrigeration system. In this study, a new method has been proposed that can address the existing problem, i. e. , the required generation temperature is too high for flat plate solar collectors or vacuum glass tube solar col鄄 lectors in a solar鄄driven single鄄stage refrigeration cycle, using a new working pair instead of LiBr/ H2O. In this study, it is found that CaCl 2 / H2O has an absorption characteristic benefitting refrigeration, although its absorption ability is limited owing to its relatively low solubility. Based on CaCl 2 / H2O, a new working pair of CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O has been proposed. The crystallization tempera鄄 ture, saturated vapor pressure, density, and viscosity of this working pair were systematically measured, and the results show that the

·168· 工程科学学报，第40卷，第2期 required solar collector temperature or the generation temperature of CaCl-LiBr(1.35:1)/H2O for a single-stage absorption refrigera- tion cycle is 6.2C lower than that of LiBr/H2O under the same refrigeration conditions.In addition,the corrosion rates of the carbon steel,316L stainless steel,and copper in CaCl,-LiBr(1.35:1)/H,O were measured with a weight loss method,and the results show that the corrosion rates of 316L and copper are sufficiently low for practical applications. KEY WORDS solar energy;absorption refrigeration;working pair;crystallization temperature;saturated vapor pressure 太阳能制冷是夏季太阳能热利用的理想方 腐蚀性方面有不足之处.为此，本文以提高饱和溶 式-].目前，太阳能吸收式制冷主要采用iBr/ 解度和吸收能力为目的，在CaCL,/H,0工质对的基 H,0工质对[4-)，由于单级LiB/H,0制冷系统所需 础上添加一定的Br以组成新的三元工质对，对其 的发生温度高达88.0℃[6-]，因此被广泛使用的平 热物性和腐蚀性进行了研究，并对基于该工质对的 板式集热器或全玻璃真空管集热器难以满足需 太阳能吸收式制冷循环的性能进行了分析. 求[].解决LiB/H,0制冷系统所需发生温度高的 1实验装置和方法 问题主要有两个技术途径，一是采用中高温集热器， 二是采用两级吸收式制冷o].He等对采用热管 采用动态变温法测定溶液的结晶温度.在测定 式真空管集热器的山东乳山100kW单级太阳能吸 中，当精密恒温循环器的变温幅度≤0.5℃时测得 收式空调系统性能及经济性进行了分析，表明系统 的溶液析出晶体的温度，即为结晶温度.具体测定 集热效率有了提升，但由于热管式真空管成本较高， 方法见文献[14]. 导致了系统初期投资成本增加：Florides等[2]对采 采用静态法测定溶液的饱和蒸气压，将待测溶 用复合抛物面集热器(CPC集热器)的LiBr/H,O吸 液放入高压釜并抽真空，然后在给定温度下，铂电阻 收式制冷系统进行了长期运行的经济性分析，结果 和绝压表的读数达到稳定时记录绝压表的读数.具 表明，在相同制冷量情况下，吸收式制冷系统的初投 体测定装置和测定方法见文献[15]. 资大约是压缩式制冷系统的3倍，其中太阳能集 采用密度瓶法测定溶液的密度.当温度低于 热器的成本要高于吸收式制冷系统的成本：李戬 80.0℃时，密度瓶的容积由已知蒸馏水的密度进行 洪等[13]对采用平板式集热器的广东江门市100 标定，当温度高于80.0℃时，按照硼硅玻璃膨胀系 kW两级太阳能吸收式制冷空调系统性能进行了 数为1×10进行校正.具体测定装置和测定方法 分析，表明两级制冷系统热水利用大的温差，可部 见文献[15]. 分弥补系统制冷系数(COP)低的不足，但COP仍 采用乌氏毛细管黏度计测定溶液的黏度.具体 然非常低.综上，由于热管式真空管和聚光型等中 测定方法见文献[15] 高温集热器价格昂贵，而两级吸收式制冷系统结 根据吸收式热泵在工程应用中的实际工况，采 构复杂且COP低，因而太阳能制冷技术迄今未能 用浸泡失重法对碳钢、紫铜和316L不锈钢在吸收溶 实现工程应用. 液中的腐蚀速率进行测定，浸泡时间为200h,具体 本文围绕太阳能制冷存在的问题，以降低发生 测定装置和测定方法见文献[16]. 温度为主要目的，分别对LiNO3/H,0和CaCL,/H,0 为了验证以上测定方法的有效性，分别对质量 两种工质对的饱和溶液的饱和蒸气压进行测定并与 分数为60.0%的iBr/H,0溶液的结晶温度，10.0~ LiBr/H,0进行比较.结果表明，LiNO,/H,0和 90.0℃下纯水的饱和蒸气压和黏度，以及质量分数 CaCl,/H,0由于受到各自饱和溶解度的限制，导致 为10.0%的NaCl溶液的密度进行了测定，并得出 吸收能力不足，无法满足太阳能吸收式制冷的需求. 与文献[17-19]中数据的偏差，具体各测定装置的 同时还发现，与LiBr/H,0相比较，CaCL,/H,0工质 精度及不确定度见表1. 对具有有益于吸收式制冷循环的吸收特性，即在吸 以上实验所用试剂：无水CaCL2,分析纯，国药 收器常用工作压力(0.872kPa)下具有略高的吸收 集团北京试剂公司，纯度≥96.0%；无水LiBr,优级 温度，而在发生器常用工作压力(6.290kPa)下具有 纯，天津津科化学试剂公司，纯度≥99.5%：NaCl,优 明显较低的吸收温度.作者对CaCl,/H,0工质对进 级纯，天津津科化学试剂公司，纯度≥99.5%.所有 行进一步研究发现，CaCl,/H,0具有价格低廉、热力 试剂在实验中没有进一步提纯.实验所用超纯水的 性能较好等优，点，但在饱和溶解度亦即结晶温度和 电阻率为18.2M2cm(常温25.0℃)

工程科学学报,第 40 卷,第 2 期 required solar collector temperature or the generation temperature of CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O for a single鄄stage absorption refrigera鄄 tion cycle is 6郾 2 益 lower than that of LiBr/ H2O under the same refrigeration conditions. In addition, the corrosion rates of the carbon steel, 316L stainless steel, and copper in CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O were measured with a weight loss method, and the results show that the corrosion rates of 316L and copper are sufficiently low for practical applications. KEY WORDS solar energy; absorption refrigeration; working pair; crystallization temperature; saturated vapor pressure 太阳能制冷是夏季太阳能热利用的理想方 式[1鄄鄄3] . 目前,太阳能吸收式制冷主要采用 LiBr/ H2O 工质对[4鄄鄄5] ,由于单级 LiBr/ H2O 制冷系统所需 的发生温度高达 88郾 0 益 [6鄄鄄8] ,因此被广泛使用的平 板式集热器或全玻璃真空管集热器难以满足需 求[9] . 解决 LiBr/ H2O 制冷系统所需发生温度高的 问题主要有两个技术途径,一是采用中高温集热器, 二是采用两级吸收式制冷[10] . He 等[11]对采用热管 式真空管集热器的山东乳山 100 kW 单级太阳能吸 收式空调系统性能及经济性进行了分析,表明系统 集热效率有了提升,但由于热管式真空管成本较高, 导致了系统初期投资成本增加;Florides 等[12] 对采 用复合抛物面集热器(CPC 集热器)的 LiBr/ H2O 吸 收式制冷系统进行了长期运行的经济性分析,结果 表明,在相同制冷量情况下,吸收式制冷系统的初投 资大约是压缩式制冷系统的 3 倍,其中太阳能集 热器的成本要高于吸收式制冷系统的成本;李戬 洪等[13]对采用平板式集热器的广东江门市 100 kW 两级太阳能吸收式制冷空调系统性能进行了 分析,表明两级制冷系统热水利用大的温差,可部 分弥补系统制冷系数( COP) 低的不足,但 COP 仍 然非常低. 综上,由于热管式真空管和聚光型等中 高温集热器价格昂贵,而两级吸收式制冷系统结 构复杂且 COP 低,因而太阳能制冷技术迄今未能 实现工程应用. 本文围绕太阳能制冷存在的问题,以降低发生 温度为主要目的,分别对 LiNO3 / H2O 和 CaCl 2 / H2O 两种工质对的饱和溶液的饱和蒸气压进行测定并与 LiBr/ H2O 进 行 比 较. 结 果 表 明, LiNO3 / H2O 和 CaCl 2 / H2O 由于受到各自饱和溶解度的限制,导致 吸收能力不足,无法满足太阳能吸收式制冷的需求. 同时还发现,与 LiBr/ H2O 相比较,CaCl 2 / H2O 工质 对具有有益于吸收式制冷循环的吸收特性,即在吸 收器常用工作压力(0郾 872 kPa)下具有略高的吸收 温度,而在发生器常用工作压力(6郾 290 kPa)下具有 明显较低的吸收温度. 作者对 CaCl 2 / H2O 工质对进 行进一步研究发现,CaCl 2 / H2O 具有价格低廉、热力 性能较好等优点,但在饱和溶解度亦即结晶温度和 腐蚀性方面有不足之处. 为此,本文以提高饱和溶 解度和吸收能力为目的,在 CaCl 2 / H2O 工质对的基 础上添加一定的 LiBr 以组成新的三元工质对,对其 热物性和腐蚀性进行了研究,并对基于该工质对的 太阳能吸收式制冷循环的性能进行了分析. 1 实验装置和方法 采用动态变温法测定溶液的结晶温度. 在测定 中,当精密恒温循环器的变温幅度臆0郾 5 益 时测得 的溶液析出晶体的温度,即为结晶温度. 具体测定 方法见文献[14]. 采用静态法测定溶液的饱和蒸气压,将待测溶 液放入高压釜并抽真空,然后在给定温度下,铂电阻 和绝压表的读数达到稳定时记录绝压表的读数. 具 体测定装置和测定方法见文献[15]. 采用密度瓶法测定溶液的密度. 当温度低于 80郾 0 益时,密度瓶的容积由已知蒸馏水的密度进行 标定,当温度高于 80郾 0 益 时,按照硼硅玻璃膨胀系 数为 1 伊 10 - 5进行校正. 具体测定装置和测定方法 见文献[15]. 采用乌氏毛细管黏度计测定溶液的黏度. 具体 测定方法见文献[15]. 根据吸收式热泵在工程应用中的实际工况,采 用浸泡失重法对碳钢、紫铜和 316L 不锈钢在吸收溶 液中的腐蚀速率进行测定,浸泡时间为 200 h,具体 测定装置和测定方法见文献[16]. 为了验证以上测定方法的有效性,分别对质量 分数为 60郾 0% 的 LiBr/ H2O 溶液的结晶温度,10郾 0 ~ 90郾 0 益下纯水的饱和蒸气压和黏度,以及质量分数 为 10郾 0% 的 NaCl 溶液的密度进行了测定,并得出 与文献[17鄄鄄19]中数据的偏差,具体各测定装置的 精度及不确定度见表 1. 以上实验所用试剂:无水 CaCl 2 ,分析纯,国药 集团北京试剂公司,纯度逸96郾 0% ;无水 LiBr,优级 纯,天津津科化学试剂公司,纯度逸99郾 5% ;NaCl,优 级纯,天津津科化学试剂公司,纯度逸99郾 5% . 所有 试剂在实验中没有进一步提纯. 实验所用超纯水的 电阻率为 18郾 2 M赘·cm(常温 25郾 0 益 ). ·168·

李娜等：CaCL2-LiBr(1.35:1)/H,0工质对的热物性及应用 ·169· 表1各热物性测定装置的精度及不确定度 Table 1 Precisions and standard uncertainties of experimental apparatus for thermophysical properties 热物性 主要测定装置的精度 测定方法验证 不确定度 精密天平(Mettler Toledo Pl4002,0.1mg) 结品温度 AAD=1.3℃ u(T)=±2.0℃ 精密恒温循环器(JDC-1006,0.1℃) 恒温循环器(DKU-30,0.1℃) 铂电阻(P-100,0.1℃) 饱和蒸气压 精密数字绝压表： AARD=1.70% 4,(P)=±3.0% 1~20kPa,MIK-P3000,0.001kPa 0-110kPa,AX-110,0.01kPa 精密黏度计油槽(SYP1003-H,0.1℃) 密度 密度瓶（上海密通， AARD=0.08% .(p）=±0.002gcm-3 容积为50.0cm3并带1mm毛细管) 精密黏度计油槽(SYP1003-H,0.1℃) 黏度 乌式毛细管黏度计（上海密通， AARD=0.10% ue(n)=±0.02mPas 毛细管内径：0.24.0.36,0.46,0.58和0.73mm) 腐蚀速率 浸泡失重法腐蚀速率测定平台 4,()=±2.8% 注：AAD为平均绝对偏差：AARD为平均绝对相对偏差：u为标准不确定度：u,为相对标准不确定度：u,为合成标准不确定度. 105「米CaCL,/H,0.文献值 CaCl2-LBr(1.35:1)/H,0工质对的热 95--CaCl/H,O -CaCL,-20.0 g LiBr/80.0 g HO ■ 物性 85 CaCl,-25.0 g LiBr/75.0 g H,O 75 --CaCL-30.0 g LiBr/70.0g HO 2.1结晶温度 65 -CaCl:-35.0g LiBr/65.0g HO 55 为了研究LiBr的添加对CaCL,/H,0结晶温度 的影响，本文在一定质量分数范围内分别对CaCL2- 35 000-000 25 20.0g LiBr/80.0g H2O,CaCl2 -25.0 g LiBr/75.0 g ■ H,0、CaCl2-30.0 g LiBr/70.0gH,0和CaCl2-35.0 g LiBr/65.0gH,0等三元工质对溶液的结晶温度 -15 进行了测定，并与相同质量分数的CaCl,/H,0溶 648505254565860626466 溶液中无机盐总质量分数% 液的结晶温度进行比较，结果如图1所示（图1中 图1CCl,/H,0溶液与相同吸收剂质量分数的新工质对溶液的 的横轴为溶液中无机盐的总质量分数).CaCl,/ 结品温度比较 H,0溶液的结晶温度文献值[0)也在图1中进行了 Fig.1 Comparison of crystallization temperature between CaCl 比较，得出测定值和文献值之间的平均绝对误差 H2O and new working pair 为0.62%. 从图1可知，在CaCL,/H,0溶液中添加一定的 H20的饱和蒸气压进行测定，文中x值为28.2~ 56.3g,即CaCL2质量分数为22.0%~36.0%.测定 LBr能够降低溶液的结品温度，且随着LiBr添加量 结果见表2. 的增多，溶液结晶温度降低的幅度增大.即，CaCL2 质量从28.2g增加至85.2g的CaCl2-35.0 g LiBr/ xg CaCl2-35.0 g LiBr/65.0gH20三元系溶液 的饱和蒸气压数据采用安托万方程进行拟合，将其 65.0gH,0溶液（相对应的无机盐总质量分数： 49.3%~64.9%)的结晶温度最低.在吸收式制冷 表达成温度和质量分数的函数，见式(1)2： 循环常用吸收溶液质量分数范围内(55.0%~ p=∑[A+B/(T-C)]w (1) 61.0%),CaCl2-35.0 g LiBr/65.0gH,0溶液的结 式中：p为溶液的饱和蒸气压，kPa;A、B:、C,是回归 晶温度处于-10.0~15.0℃的范围，因此，夏季使 参数：T为温度，℃；为溶液中无机盐的总质量分 用时不会出现结晶问题 数.回归参数A、B、C:采用最小二乘法确定，测定 2.2饱和蒸气压 结果与拟合值之间的平均绝对相对偏差(AARD)由 采用静态法对xg CaCl2-35.0 g LiBr/65.0g 式(2)计算得到，结果见表3

李 娜等: CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 工质对的热物性及应用 表 1 各热物性测定装置的精度及不确定度 Table 1 Precisions and standard uncertainties of experimental apparatus for thermophysical properties 热物性 主要测定装置的精度 测定方法验证 不确定度 结晶温度 精密天平(Mettler Toledo PL4002, 0郾 1 mg) 精密恒温循环器(JDC鄄鄄1006, 0郾 1 益 ) AAD = 1郾 3 益 u(Tc) = 依 2郾 0 益 饱和蒸气压 恒温循环器(DKU鄄鄄30, 0郾 1 益 ) 铂电阻(Pt鄄鄄100, 0郾 1 益 ) 精密数字绝压表: 1 ~ 20 kPa, MIK鄄鄄P3000, 0郾 001 kPa 0 ~ 110 kPa, AX鄄鄄110, 0郾 01 kPa AARD = 1郾 70% ur(p) = 依 3郾 0% 密度 精密黏度计油槽(SYP1003鄄鄄H, 0郾 1 益 ) 密度瓶(上海密通, 容积为 50郾 0 cm 3并带 1 mm 毛细管) AARD = 0郾 08% uc(籽) = 依 0郾 002 g·cm - 3 黏度 精密黏度计油槽(SYP1003鄄鄄H, 0郾 1 益 ) 乌式毛细管黏度计(上海密通, 毛细管内径:0郾 24、0郾 36、0郾 46、0郾 58 和 0郾 73 mm) AARD = 0郾 10% uc(浊) = 依 0郾 02 mPa·s 腐蚀速率 浸泡失重法腐蚀速率测定平台 — ur(v) = 依 2郾 8% 注:AAD 为平均绝对偏差;AARD 为平均绝对相对偏差;u 为标准不确定度;ur为相对标准不确定度;uc为合成标准不确定度. 2 CaCl 2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 工质对的热 物性 2郾 1 结晶温度 为了研究 LiBr 的添加对 CaCl 2 / H2O 结晶温度 的影响,本文在一定质量分数范围内分别对 CaCl 2 鄄鄄 20郾 0 g LiBr/ 80郾 0 g H2O、CaCl 2 鄄鄄 25郾 0 g LiBr/ 75郾 0 g H2O、CaCl 2 鄄鄄30郾 0 g LiBr/ 70郾 0 g H2O 和 CaCl 2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 等三元工质对溶液的结晶温度 进行了测定,并与相同质量分数的 CaCl 2 / H2O 溶 液的结晶温度进行比较,结果如图 1 所示(图 1 中 的横轴为溶液中无机盐的总质量分数) . CaCl 2 / H2O 溶液的结晶温度文献值[20]也在图 1 中进行了 比较,得出测定值和文献值之间的平均绝对误差 为 0郾 62% . 从图 1 可知,在 CaCl 2 / H2O 溶液中添加一定的 LiBr 能够降低溶液的结晶温度,且随着 LiBr 添加量 的增多,溶液结晶温度降低的幅度增大. 即,CaCl 2 质量从 28郾 2 g 增加至 85郾 2 g 的 CaCl 2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 溶液(相对应的无机盐总质量分数: 49郾 3% ~ 64郾 9% )的结晶温度最低. 在吸收式制冷 循环常 用 吸 收 溶 液 质 量 分 数 范 围 内 ( 55郾 0% ~ 61郾 0% ),CaCl 2 鄄鄄 35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 溶液的结 晶温度处于 - 10郾 0 ~ 15郾 0 益 的范围,因此,夏季使 用时不会出现结晶问题. 2郾 2 饱和蒸气压 采用静态法对 x g CaCl 2 鄄鄄 35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g 图 1 CaCl2 / H2O 溶液与相同吸收剂质量分数的新工质对溶液的 结晶温度比较 Fig. 1 Comparison of crystallization temperature between CaCl2 / H2O and new working pair H2O 的饱和蒸气压进行测定,文中 x 值为 28郾 2 ~ 56郾 3 g,即 CaCl 2 质量分数为 22郾 0% ~ 36郾 0% . 测定 结果见表 2. x g CaCl 2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 三元系溶液 的饱和蒸气压数据采用安托万方程进行拟合,将其 表达成温度和质量分数的函数,见式(1) [21] : lgp = 移 4 i = 0 [Ai + Bi / (T - Ci)]w i (1) 式中:p 为溶液的饱和蒸气压,kPa;Ai、Bi、Ci是回归 参数;T 为温度,益 ;w 为溶液中无机盐的总质量分 数. 回归参数 Ai、Bi、Ci采用最小二乘法确定,测定 结果与拟合值之间的平均绝对相对偏差(AARD)由 式(2)计算得到,结果见表 3. ·169·

·170· 工程科学学报，第40卷，第2期 表2 xg CaCl2-35.0giBr/65.0gH20的饱和蒸气压测定结果 Table 2 Measurement results of the saturated vapor pressure (p)for xg CaCl2-35.0g LiBr/65.0g H2O x=28.2g x=31.6g x=35.1g x=38.9g x=42.9g x=47.1g x=51.5g x=56.3g T/℃p/kPaT/Cp/kPaT/℃p/kPaT/℃p/kPaT/℃p/kPaT/℃p/PaT/℃p/kPaT/℃p/kPa 20.00.52620.00.464 20.10.40720.10.365 20.00.32020.20.28920.10.25220.00.220 24.00.689 26.70.721 26.10.611 25.40.525 25.00.45025.00.39725.00.351 25.10.315 30.31.028 30.30.907 30.40.806 30.40.73530.2 0.62830.00.56130.0 0.491 30.0 0.431 35.61.43336.31.32035.8 1.171 353 1027 3570R86 3500781 36.20.73135.30.609 40.41.92440.0 1.664 400 4.0 1.378 1.235 402 101 40.70.96740.20.829 45.3 2.598 45. 456 45 1.525 45.0 1.27245.01.119 50.0 3.380 50 3.016 2105 49.8 1.74250.31.585 55.1 4477 56 2.58655.32.132 60.3 5.9[ 601 3.35860.52.992 65.1 7.683 4 6.883 5.323 65.0 4.51865.03.957 69.9 9.83 9.069 7 7.159 69.8 5.95769.9 5.217 75.1 17497 4 11.322 75.0 10.729 0.135 75.5 9.740 75.9 9.34475.07.785 75.36.899 80.115.38880.014.18780.213.56280.412.93680.312.21280.211.48780.010.00779.9 8.756 85.018.84584.9 17.69484.916.771 84.9 15.84885.2 15.092 85.414.33685.012.68785.3 11.153 90.323.46490.221.97990.120.88289.919.78590.218.75390.417.72090.015.70090.213.977 94.928.14094.927.04895.025.78895.124.52895.123.04795.121.56695.019.26494.917.115 99.834.548100.032.684100.131.303100.229.921100.127.942100.025.963100.023.167100.021.124 注：T为热物性测定温度，℃：标准不确定度为u(T)=±0.1℃，u()=±0.3%，相对标准不确定度为u,(p)=±3.0% AARD=N (2) 35r ■ ■CaCL,-28.2g i=1 口CaCl,-31.6g 式中，N为测定点数，Pm为测定值，P为拟合值. 30 ▲CaCl-35.1g △CaCl,-38.9g 25●CaCl-42.9g p 表3 *g CaCl2-35.0 g LiBr//65.0gH,0饱和蒸气压的回归参数和 o CaCl,-47.1 g AARD值 204 ◆CaCL,-51.5g Table 3 Regression parameters and AARD for xg CaCl-35.0g LiBr/ ◇CaCL,-56.3g 人 ,拟合计算值 65.0gH20 15 i A B C AARD/% 10 01.322×100 -8.916×101 -4.303×10° 15.619×10-1 1.022×101 -1.888×101 2-2.989×10-2-7.628×10-1-5.443×101 1.23 36.046×10-48.701×10-3-7.262×10 00102030405060708090100110 4-4.183×10-6-4.632×10-81.228×10 温度℃ 图2 xg CaCl2-35.0 g LiBr/65.0gH20溶液的饱和蒸气压 图2中实线表示由拟合公式(1)计算得到的数 Fig.2 Saturated vapor pressures of x g CaCl,-35.0 g LiBr/65.0g 值.根据公式(1)，在吸收式制冷循环常用吸收温度 H20 为37.0℃、吸收压力为0.872kPa下，计算得出 CaCL,-35.0 g LiBr/65.0gH,0溶液的总质量分数为 数为30.0%~65.0%的CaCl2-LiBr(1.35:1)/H,0 55.8%,其中CaCL2的质量分数为32.1%.因此，确 溶液的饱和蒸气压进行测定，结果见表4. 定55.8%的CaCL,-LiBr(1.35:1)/H,0溶液为单级 CaCL,-LiBr(1.35:1)/H,0三元系溶液的饱和 太阳能吸收式制冷循环最佳吸收溶液. 蒸气压数据采用方程(1)进行拟合，测定值与拟合 为了给吸收式制冷循环提供设计参数，在保持 值之间的平均绝对相对偏差(AARD)由式(2)计算 CaCL,与LiBr的质量比一定的条件下，对总质量分 得到，结果见表5

工程科学学报,第 40 卷,第 2 期 表 2 x g CaCl2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 的饱和蒸气压测定结果 Table 2 Measurement results of the saturated vapor pressure (p) for x g CaCl2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O x = 28郾 2 g T / 益 p / kPa x = 31郾 6 g T / 益 p / kPa x = 35郾 1 g T / 益 p / kPa x = 38郾 9 g T / 益 p / kPa x = 42郾 9 g T / 益 p / kPa x = 47郾 1 g T / 益 p / kPa x = 51郾 5 g T / 益 p / kPa x = 56郾 3 g T / 益 p / kPa 20郾 0 0郾 526 24郾 0 0郾 689 30郾 3 1郾 028 35郾 6 1郾 433 40郾 4 1郾 924 45郾 3 2郾 598 50郾 0 3郾 380 55郾 1 4郾 477 60郾 3 5郾 900 65郾 1 7郾 683 69郾 9 9郾 830 75郾 1 12郾 497 80郾 1 15郾 388 85郾 0 18郾 845 90郾 3 23郾 464 94郾 9 28郾 140 99郾 8 34郾 548 20郾 0 0郾 464 26郾 7 0郾 721 30郾 3 0郾 907 36郾 3 1郾 320 40郾 0 1郾 664 45郾 8 2郾 355 50郾 0 3郾 016 55郾 1 3郾 982 59郾 6 5郾 171 64郾 8 6郾 883 70郾 1 9郾 069 74郾 8 11郾 322 80郾 0 14郾 187 84郾 9 17郾 694 90郾 2 21郾 979 94郾 9 27郾 048 100郾 0 32郾 684 20郾 1 0郾 407 26郾 1 0郾 611 30郾 4 0郾 806 35郾 8 1郾 171 40郾 0 1郾 511 45郾 6 2郾 112 50郾 0 2郾 764 55郾 2 3郾 741 59郾 4 4郾 778 64郾 8 6郾 426 70郾 2 8郾 528 75郾 0 10郾 729 80郾 2 13郾 562 84郾 9 16郾 771 90郾 1 20郾 882 95郾 0 25郾 788 100郾 1 31郾 303 20郾 1 0郾 365 25郾 4 0郾 525 30郾 4 0郾 735 35郾 3 1郾 022 40郾 0 1郾 378 45郾 3 1郾 899 50郾 0 2郾 511 55郾 3 3郾 500 59郾 1 4郾 385 64郾 8 5郾 969 70郾 3 7郾 986 75郾 1 10郾 135 80郾 4 12郾 936 84郾 9 15郾 848 89郾 9 19郾 785 95郾 1 24郾 528 100郾 2 29郾 921 20郾 0 0郾 320 25郾 0 0郾 450 30郾 2 0郾 628 35郾 2 0郾 886 40郾 1 1郾 235 45郾 3 1郾 697 50郾 2 2郾 308 55郾 4 3郾 222 60郾 2 4郾 296 65郾 0 5郾 646 70郾 5 7郾 573 75郾 5 9郾 740 80郾 3 12郾 212 85郾 2 15郾 092 90郾 2 18郾 753 95郾 1 23郾 047 100郾 1 27郾 942 20郾 2 0郾 289 25郾 0 0郾 397 30郾 0 0郾 561 35郾 0 0郾 781 40郾 2 1郾 101 45郾 3 1郾 525 50郾 4 2郾 105 55郾 5 2郾 943 61郾 2 4郾 207 65郾 1 5郾 323 70郾 7 7郾 159 75郾 9 9郾 344 80郾 2 11郾 487 85郾 4 14郾 336 90郾 4 17郾 720 95郾 1 21郾 566 100郾 0 25郾 963 20郾 1 0郾 252 25郾 0 0郾 351 30郾 0 0郾 491 36郾 2 0郾 731 40郾 7 0郾 967 45郾 0 1郾 272 49郾 8 1郾 742 56郾 0 2郾 586 60郾 1 3郾 358 65郾 0 4郾 518 69郾 8 5郾 957 75郾 0 7郾 785 80郾 0 10郾 007 85郾 0 12郾 687 90郾 0 15郾 700 95郾 0 19郾 264 100郾 0 23郾 167 20郾 0 0郾 220 25郾 1 0郾 315 30郾 0 0郾 431 35郾 3 0郾 609 40郾 2 0郾 829 45郾 0 1郾 119 50郾 3 1郾 585 55郾 3 2郾 132 60郾 5 2郾 992 65郾 0 3郾 957 69郾 9 5郾 217 75郾 3 6郾 899 79郾 9 8郾 756 85郾 3 11郾 153 90郾 2 13郾 977 94郾 9 17郾 115 100郾 0 21郾 124 注:T 为热物性测定温度,益 ;标准不确定度为 u(T) = 依 0郾 1 益 ,u(w) = 依 0郾 3% ,相对标准不确定度为 ur(p) = 依 3郾 0% . AARD = 1 N 移 N i = 1 (pexp - pcal) / pexp (2) 式中,N 为测定点数,pexp为测定值,pcal为拟合值. 表 3 x g CaCl2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 饱和蒸气压的回归参数和 AARD 值 Table 3 Regression parameters and AARD for x g CaCl2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O i Ai Bi Ci AARD/ % 0 1郾 322 伊 10 0 - 8郾 916 伊 10 1 - 4郾 303 伊 10 0 1 5郾 619 伊 10 - 1 1郾 022 伊 10 1 - 1郾 888 伊 10 1 2 - 2郾 989 伊 10 - 2 - 7郾 628 伊 10 - 1 - 5郾 443 伊 10 1 1郾 23 3 6郾 046 伊 10 - 4 8郾 701 伊 10 - 3 - 7郾 262 伊 10 1 4 - 4郾 183 伊 10 - 6 - 4郾 632 伊 10 - 8 1郾 228 伊 10 1 图 2 中实线表示由拟合公式(1)计算得到的数 值. 根据公式(1),在吸收式制冷循环常用吸收温度 为 37郾 0 益 、 吸收压力为 0郾 872 kPa 下, 计算得出 CaCl 2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 溶液的总质量分数为 55郾 8% ,其中 CaCl 2 的质量分数为 32郾 1% . 因此,确 定 55郾 8% 的 CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 溶液为单级 太阳能吸收式制冷循环最佳吸收溶液. 为了给吸收式制冷循环提供设计参数,在保持 CaCl 2 与 LiBr 的质量比一定的条件下,对总质量分 图 2 x g CaCl2 鄄鄄35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 溶液的饱和蒸气压 Fig. 2 Saturated vapor pressures of x g CaCl2 鄄鄄 35郾 0 g LiBr/ 65郾 0 g H2O 数为 30郾 0 % ~ 65郾 0% 的 CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 溶液的饱和蒸气压进行测定,结果见表 4. CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 三元系溶液的饱和 蒸气压数据采用方程(1)进行拟合,测定值与拟合 值之间的平均绝对相对偏差(AARD)由式(2)计算 得到,结果见表 5. ·170·

李娜等：CaCL2-LiBr(1.35:1)/H,0工质对的热物性及应用 ·171· 表4CaC2(1)+IiBr(2)+H20(3)的饱和蒸气压测量结果(CaC2:LiBr=1.35:1) Table 4 Measurement results of the saturatd vapor pressure (p)for calcium chloride (1)+lithium bromide (2)+water(3)with the absorbent mass ratio of 1.35:1 总质量分数为总质量分数为 总质量分数为总质量分数为 总质量分数为 总质量分数为总质量分数为总质量分数为 30.0% 35.0% 40.0% 45.0% 50.0% 55.0% 60.0% 65.0% T/℃p/kPaT/℃p/kPaT/℃p/kPaT/℃p/kPaT/℃w/kPaT/℃p/kPaT/℃p/kPaT/℃p/kPa 20.01.50420.01.283 20.01.06220.00.691 20.10.46820.00.31920.00.185 50.00.811 25.02.11625.01.805 25.01.495 23.80.88525.00.660 25.00.44325.10.264 55.21.118 29.92.889 30.02.526 30.42.113 30.31.350 30.60.950 30.00.611 30.00.362 59.91.572 35.03.830 35.03.37236.2 2.914 35.1 1.806 35.0 1.274 35.5 0.901 35.10.509 65.6 2.191 40.05.082 40.04.38540.7 3.688 40.02.491 40.0 1.723 39.9 1.16640.40.719 70.22.973 45.06.721 45.0 575】 45.2 4780 451 3.309 45.1 2353 449 1.59245.10.965 75.03.865 50.09.018 50.0 7.670 508 6.322 50.0 50.0 3.169 49.8 24 50.1 1.365 80.15.045 55.011.686 9.859 4 91 2.860 56.8 2.071 85.0 6.481 60.015.096 17 307 60.3 2.525 90.58.368 65.0 1R570 65 66.2 3.550 95.710.536 70.023.813 70.0 20.068 69.9 2.578 69.9 6.68070.04.493100.613.033 75.029.088 75. 24.674 75. 15. 75. 12. 8.56675.9 6.093 80.035.892 80.0 30.346 80.0 24800 79. 19.254 79.8 15.386 80.911.40080.37.561 85.043.72484.937.21685.2 85.224.20085.019.15285.013.68984.99.575 90.054.41990.046.05490.337.68990.029.32490.223.52990.517.401 90.512.351 95.064.53095.054.70895.044.88694.935.06495.028.31295.021.00094.814.864 100.178.927100.067.444100.255.961100.042.97898.732.317100.025.844100.118.760 注：标准不确定度为u(T)=±0.1℃，u(w)=±0.3%，相对标准不确定度为u,(p)=±3.0% 表5CaCL2-LiBr(1.35:1)/H20饱和蒸气压的回归参数和AARD值 图3(a)给出了饱和蒸气压的测定结果，图中实 Table 5 Regression parameters and AARD for CaCl2-LiBr(1.35:1) 线表示由拟合公式(1)计算得到的数值.从图3(a) H20 中可以看出，测定值与拟合值吻合良好，表明通过拟 i A C AARD/% 合公式(1)可准确得出在给定温度和质量分数下的 05.542×100 -1.061×103-1.466×102 1 7.996×10-2-1.441×10-53.007×10 溶液饱和蒸气压.在相同质量分数下，溶液的饱和 2-4.000×10-31.421×10-1 -4.128×101 蒸气压随温度的升高而增大.此外，当放气范围为 1.61 36.861×10-5 -3.550×10-3-3.375×101 3.0%(质量分数)且发生器饱和蒸气压为6.290kPa 4-3.885×10-71.828×10-5 -2.058×101 时，根据公式(1)得出了CaCL,-LiBr(1.35:1)/H,0 80r 30r (a) (b) +T=37.0℃ 70 溶液无机盐总质量分数 ■30.0% 25/ T-74.8℃ 60 口35.0% ▲40.0% 50 △45.0% 20 ·50.0% 055.0% 40 ◆60.0% 15 警 65.0% 30 一拟合计算值 P 20 5 10 20,07 0 0102030405060708090100110 93035404550556065 温度℃ 溶液无机盐总质量分数% 图3CaCl,-LiBr(1.35:1)/H20溶液的饱和蒸气压.(a)pT图：(b)p广e图 Fig.3 Saturated vapor pressure of CaCl2-LiBr(1.35:1)/H2O:(a)p-T graph;(b)p-we graph

李 娜等: CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 工质对的热物性及应用 表 4 CaCl2 (1) + LiBr (2) + H2O (3)的饱和蒸气压测量结果(CaCl2 颐 LiBr = 1郾 35颐 1) Table 4 Measurement results of the saturatd vapor pressure (p) for calcium chloride (1) + lithium bromide (2) + water (3) with the absorbent mass ratio of 1郾 35颐 1 总质量分数为 30郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 35郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 40郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 45郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 50郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 55郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 60郾 0% T / 益 p / kPa 总质量分数为 65郾 0% T / 益 p / kPa 20郾 0 1郾 504 20郾 0 1郾 283 20郾 0 1郾 062 20郾 0 0郾 691 20郾 1 0郾 468 20郾 0 0郾 319 20郾 0 0郾 185 50郾 0 0郾 811 25郾 0 2郾 116 25郾 0 1郾 805 25郾 0 1郾 495 23郾 8 0郾 885 25郾 0 0郾 660 25郾 0 0郾 443 25郾 1 0郾 264 55郾 2 1郾 118 29郾 9 2郾 889 30郾 0 2郾 526 30郾 4 2郾 113 30郾 3 1郾 350 30郾 6 0郾 950 30郾 0 0郾 611 30郾 0 0郾 362 59郾 9 1郾 572 35郾 0 3郾 830 35郾 0 3郾 372 36郾 2 2郾 914 35郾 1 1郾 806 35郾 0 1郾 274 35郾 5 0郾 901 35郾 1 0郾 509 65郾 6 2郾 191 40郾 0 5郾 082 40郾 0 4郾 385 40郾 7 3郾 688 40郾 0 2郾 491 40郾 0 1郾 723 39郾 9 1郾 166 40郾 4 0郾 719 70郾 2 2郾 973 45郾 0 6郾 721 45郾 0 5郾 751 45郾 2 4郾 780 45郾 1 3郾 309 45郾 1 2郾 353 44郾 9 1郾 592 45郾 1 0郾 965 75郾 0 3郾 865 50郾 0 9郾 018 50郾 0 7郾 670 50郾 8 6郾 322 50郾 0 4郾 474 50郾 0 3郾 169 49郾 8 2郾 114 50郾 1 1郾 365 80郾 1 5郾 045 55郾 0 11郾 686 55郾 1 9郾 859 55郾 1 8郾 032 55郾 1 5郾 905 57郾 7 4郾 930 55郾 1 2郾 860 56郾 8 2郾 071 85郾 0 6郾 481 60郾 0 15郾 096 60郾 0 12郾 631 60郾 0 10郾 166 60郾 0 7郾 701 60郾 0 5郾 701 59郾 6 3郾 807 60郾 3 2郾 525 90郾 5 8郾 368 65郾 0 18郾 570 65郾 0 15郾 907 65郾 2 13郾 244 64郾 9 9郾 781 64郾 6 7郾 300 65郾 1 5郾 112 66郾 2 3郾 550 95郾 7 10郾 536 70郾 0 23郾 813 70郾 0 20郾 068 69郾 9 16郾 323 70郾 0 12郾 578 69郾 9 9郾 520 70郾 1 6郾 680 70郾 0 4郾 493 100郾 6 13郾 033 75郾 0 29郾 088 75郾 0 24郾 674 75郾 0 20郾 260 75郾 1 15郾 846 75郾 0 12郾 211 74郾 9 8郾 566 75郾 9 6郾 093 80郾 0 35郾 892 80郾 0 30郾 346 80郾 0 24郾 800 79郾 9 19郾 254 79郾 8 15郾 386 80郾 9 11郾 400 80郾 3 7郾 561 85郾 0 43郾 724 84郾 9 37郾 216 85郾 2 30郾 708 85郾 2 24郾 200 85郾 0 19郾 152 85郾 0 13郾 689 84郾 9 9郾 575 90郾 0 54郾 419 90郾 0 46郾 054 90郾 3 37郾 689 90郾 0 29郾 324 90郾 2 23郾 529 90郾 5 17郾 401 90郾 5 12郾 351 95郾 0 64郾 530 95郾 0 54郾 708 95郾 0 44郾 886 94郾 9 35郾 064 95郾 0 28郾 312 95郾 0 21郾 000 94郾 8 14郾 864 100郾 1 78郾 927 100郾 0 67郾 444 100郾 2 55郾 961 100郾 0 42郾 978 98郾 7 32郾 317 100郾 0 25郾 844 100郾 1 18郾 760 注:标准不确定度为 u(T) = 依 0郾 1 益 ,u(w) = 依 0郾 3% ,相对标准不确定度为 ur(p) = 依 3郾 0% . 图 3 CaCl2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 溶液的饱和蒸气压. (a) p鄄鄄T 图; (b) p鄄鄄w 图 Fig. 3 Saturated vapor pressure of CaCl2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O: (a) p鄄鄄T graph; (b) p鄄鄄w graph 表 5 CaCl2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 饱和蒸气压的回归参数和 AARD 值 Table 5 Regression parameters and AARD for CaCl2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2O i Ai Bi Ci AARD/ % 0 5郾 542 伊 10 0 - 1郾 061 伊 10 3 - 1郾 466 伊 10 2 1 7郾 996 伊 10 - 2 - 1郾 441 伊 10 - 5 3郾 007 伊 10 1 2 - 4郾 000 伊 10 - 3 1郾 421 伊 10 - 1 - 4郾 128 伊 10 1 1郾 61 3 6郾 861 伊 10 - 5 - 3郾 550 伊 10 - 3 - 3郾 375 伊 10 1 4 - 3郾 885 伊 10 - 7 1郾 828 伊 10 - 5 - 2郾 058 伊 10 1 图 3(a)给出了饱和蒸气压的测定结果,图中实 线表示由拟合公式(1)计算得到的数值. 从图 3(a) 中可以看出,测定值与拟合值吻合良好,表明通过拟 合公式(1)可准确得出在给定温度和质量分数下的 溶液饱和蒸气压. 在相同质量分数下,溶液的饱和 蒸气压随温度的升高而增大. 此外,当放气范围为 3郾 0% (质量分数)且发生器饱和蒸气压为 6郾 290 kPa 时,根据公式(1)得出了 CaCl 2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2O ·171·