轧制工艺参数对1Cr13不锈钢成型性的影响.pdf

第 n 卷第 1 期 1 99 2年 1 月北京科技大学学报 J o u r n a l o f U n i v e r s i t y o f S e i e n e e a n d T e e h n o l o g y B e i j i n g V o l 。 1 4 J a n 。 N o 。 1 1 , 9 2 轧制工艺参数对 IC r 13 不锈钢成型性的影响阮煦寰 . 李伟 ` 王先进 ’ 摘要 : 研究了冷轧工艺参数对 I rC 13 不锈钢薄板基本成型指标的影响 , 找出了影响共指标的重要因素 : 冷轧总压下率、退火温度。通过研究分析指出 , 适用于深拉成型 I C r1 3 不锈钢的冷轧工艺参数为 : 冷轧总压下率60 % , 退火温度 7 50 ℃ , 空冷。并从金相织构等方面对其机理进行了分析。关镶词 : 总压下率 , 金相纽织 , 成型性 , 不锈钢 E f f e e t o f C o l d R o l l i n g P r o e e s s 0 1 B a s i e F e a t u r e o f F o r m a b l i t y o f t h e I C r 1 3 S t a i n l e s s S t e e l S h e e t R “ a n X “ 丙“ 。 ” . L f 平 e f . 平。月 9 X f a n i f n . A B S T R A C T : I t h a s b e e n f o u n d t h a t tn a i n f a e t o r s e f f e e t i n g o n t h e f o r m i n g p r o - p e r t v a r e t h e t o t a l r e d u e t s o n o f e o ld r o ll i n g a n d t h e a n n e a l i n g t e m p e r a t u r e 。 T 五e r e s u lt s o b t a i n e d s h o w s t h a t o p t i m u m p r o e e s s p a r a m e t e r s f o r d e e p d r a w i n g I C r 1 3 5 t a i n l e s s s t e e l s h e e t a r e : t h e t o t a l r u d u e t i o n 1 5 6 0 % , t h e a n n e a li n g t e o P e r a t u r e 1 5 7 5 0 ℃ f o ll o w e d w i t h t五e a i r 一 e o o li n g , T h e a s p e e t o f m e t a ll u r g i e a l s t r u e t u r e a n d t e x l u r e w a s a l s o d i s e u s s e d 。 KE Y W O RO S : t o t a l r e d u e t i o n , m e t a ll u r g i e a l s t r 征 e t u r e , f o r m a b li t y , s t a i n l e s , s t e e l i , , i 一 01 一 2 4收到初稿 , 1。。 J 一 0 9 一 2 0 收到修改稿金属压力加工系 ( D e尸 a r t 环 e n t O f 琴 e t a l s 尸 O t 协 i 攀之, 万昼 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1992. 01. 026

1亡 r 13 木锈钢属C : 系不锈钢 , 被广泛应用于餐具、汽车、建筑等行亚。在我国C r 系不锈钢占整个不锈钢用量的 34 % , 日本汽车制造业中 C r 系不锈钢用量占70 % 。因此 , 研究提高 I Cr 13 不锈钢的成型性 , 对国产 I rC 13 的应用具有重要的意义。本文研究了轧制工艺参数对 I rC 13 不锈钢成型基本特性的影响。 1 实验方案采用正交试验方法 , 选择了轧制生产中 4 个主要参数 : 冷轧总压下率。工、退火温度 T 、保温时间, 及冷却方式为因素 , 每个因素选 3 个水平 , 正交因素水平如表 1 所示 , 正交试验参数如表 2 所示。衷 1 正交因紊水平表 T a b l o 1 o r t五o g o n a l t a b l e ( f a e t o r a n d 五o r i z o n t a l ) A ( 君 z , % ) B ( T , ℃ ) C ( r , m i n ) 7 5 0 0 。 5 8 0 0 1 。 0 8 5 0 2 。 0 水冷空冷缓冷八甘八ō 7 丹叹0盛表 2 L p ( 3 弓 ) 正交试验参数 T a b l e 2 P a r a m e t e r s o t o r t h o g o n a l t e s t L p ( 3 4 ) 试验号 A , 君刃 % B , T , 亡 C , r , m i n D 冷却方式 ( l ) 7 5 0 ( 3 ) 2 。 0 ( 1 ) 0 . 5 ( 2 ) 1 。 0 ( 2 ) 1 。 0 ( 3 ) 2 。 0 ( l ) 0 。 5 ( 1 ) 0 。 5 ( 2 ) 1 。 0 ( 3 ) 2 。 0 ( 2 ) 空冷 ( 1 ) 水却 ( 3 ) 缓冷 ( 1 ) 水冷 ( 3 ) 缓冷 (2 》空冷 ( 3 ) 缓冷 ( 2 ) 空冷 ( 1 ) 水冷 on几ùU八甘n ōnU ù U 勺ù 050 叮斤才卜乙止n。U 。ó 8 、少了、, 、户、了、、产. 、、J r 工,二2 臼, 勺口舀曰丹, 佗了、了、` 了.、、、 J `了厄、 ( 1 ) 7 0 ( 2 ) CO ( 3 ) 4 0 ( l ) 7 0 ( 2 ) 6 0 ( 3 ) ` 0 ( 1 ) 7 0 ( 2 ) 6 0 ( 3 ) 4 0 ( 3 ) 8 5 0 实验条件 : 上重四辊冷轧机。原料 : 1 C 1r 3 , , 其成分如下 : C 一 0 。 1 4 % , 5 1 一 0 . 5 1 % , M n 一 0 。 4 5 % , C r 一 1 2 。 3 8 % , S 一 0 。 0 1 % , P 一 0 。 0 2 2 % 。厚度分别为1 . Om m , 1 . s m m , 2 。。 m m , 轧制成品最终厚度为0 。 6 m ln 。其工艺模拟实验按表 2 给出的正交参数 , 模拟现厂的轧制及退火工艺。对上述实验方案所得之薄板取样 , 进行拉伸试验 , 拉伸是在 M T S 一 80 9万能材料拉伸试验机和 B H B 一 8 0板料双向拉伸试验机上进行 , 并按 G B 2 2 s 一 7 6 , G B g o 7 6 一 5 2 , G B 5 o 2 8 一 8 5 , G 5B 02 7 一 85 分别测量薄板样品的强度极限 ` 、 , 屈服极限` 。 , 加工硬化指数。 , 板材压延性能指标 : 二和击 , 平面应变率 , . , 等双拉应变率。 . ’ 和延伸率d % 。选 n值、、值、 d r值及 d % 值

作为本实验的目标值。 2 实验结果及分析 2.1实验结果分析将实验所得结果取其目标值，把每个因素所对应不同水平下得到的目标值相加，然后取平均值得到正交实验结果分析表3。表3正交实验结果分析 Table 3 The analysis of results for orthogonal test 变化规律退火湿度 0s↑ gb↑ 0g/ob↑ nt rm △rt 8↓ e"↓ g.. 750℃ 30.47 57.90 0.5263 0.2341 1.60820.344626.53 22.1325.42 800℃ 31.07 58.51 0.5310 0.2329 1.61500.413625.1920.68 20.40 850℃ 32.28 58.97 0.5474 0.2320 1.49690.623525.10 16.36 11.43 变化规律总压下事可慧 06↑ Gs/Ob rm △r g 40% 29.91 57.78 0.5175 0.2276 1.52500.390023.40 17,16 19.02 60% 32,44" 58.75 0.5522 0.2373 1.60770.2006°27.26*21.6921.50 70% 31.46 58,85 0.5346 0.2324 1.53630.791226.12 20,33 19,73 变化规律保温时间 gw↑ Gb 0s/gb↑ nt rm △r 8” 0.5min 30.11 58.30 0.5163 0,2384 1.59710.494524.91 20.89 20.22 1.0min 31.40 58,74 0.5346 0.2312 1.54880.338426.09°21.47：17.02 2.0min 32.30 58.34 0.5535 0.2277 1.57410.548825.86 16.82 23.01 变化规律冷却方式 o。 0s/ob↓ △r 8↑ e"↑ e"。冷缓冷 31.88 58.42 0.5456 0.2368 1.63300.434124.09 16.92 24.14 空冷 31.59 59.00* 0.5354 0,2390° 1.59020.4196*25.90 20.74 11.,63 度水冷 30.34 57.97 0.5235 0.2215 1.49690.528026.84 21.52 18.98 表示增加的变化 ·代表最佳值由表3可知：每个因素的目标值的平均值，在总压下率e:为60%时，除0。外其余各指标均为最高值，退火温度在750℃时成型指标较好，冷却方式在空冷条件下其平均值有较好的综合指标。从图1可以看出：随着冷轧总压下率的增加1C13钢的强度极限0。上升，总压下率达到60%以后，强度极限0，增加缓慢，屈服极限0，则随总压下率的增加急剧增加，总压下事达到60%以后则下降。其它如延伸率5，平面应变率·和等双拉应变率ε·，皆随总压下率的增加变化规律基本相同，在总压下率为60%时，有一突变拐点，如图2所示。随退火温度的升高其强度指标呈上升规律变化，而塑性指标则呈下降规律变化，即其(6、 0,和c,/σ，值随退火温度升高而升高，但在退火温度为750℃有最低点，在800℃时有突变拐点，如图3所示。其6、8·和e·值皆随退火温度增加而下降，退火温度为750℃时有最高点，在退火温度800℃时也有突变拐点，但突变值较小，如图4所示。 58

作为本实验的目标值。 2 实验结果及分析 2 。 1 实软结果分析将实验所得结果取其目标值 , 把每个因素所对应不同水平下得到的目标值相加 , 然后取平均值得到正交实验结果分析表 3 。表 3 正交实验结果分析 T a b l e 3 T h e a n a l y s i s o f r e s u l t s f o r o r t h o g o n a l t e s t 变化规律退火温度 a . 宁。、宁口。 / a b 个 n 备 r m △, 个占备。 . 番 : 二备 7 5 0℃ 8 0 0℃ 8 5 0℃ 3 0 。 4 7 3 1 。 0 7 3 2 . 2 8 5 7 。 9 0 5 8 。 5 1 5 8 。 9 7 0 。 5 2 6 3 0 。 5 3 10 0 。 5 4 7 4 0 。 2 3 4 1 0 。 2 3 2 9 0 。 2 3 2 0 1 。 6 0 8 2 1 . 6 1 5 0 ] 。 4 9 6 9 0 。 3 4 4 6 0 。 4 1 3 6 0 一 6 2 3 5 2 6 。 5 3 2 5 。 1 9 2 5 。 1 0 2 2 。 1 3 2 0 。 6 8 16 . 3 6 2 5 。 4 2 2 0 。 4 0 1 4 。 4 3 变化规律总压下率口。。 b 个口 , /口、 n , 。 △, 占。 . 4 0 % 29 。 9 1 5 7 。 7 8 0 。 5 1 7 5 0 。 2 2 7 6 1 。 5 2 5 0 0 。 3 90 0 2 3 。 4 0 1 7 。 1 6 1 9 。 0 2 杏 6 0 % 32 . 4 4 . 5 8 。 75 。。 5 5 2 2 · o 。 2 3 7 3 · i 。 6 0 7了· o 。 2 0。。 . 2 7 。 2 6 . 2 1 . 6 , . 2 2 。 5 0 . 7 0% 3 1 。 4 6 5 8 。 8 5 0 。 5 3 4 6 0 。 2 3 2 4 1 。 5 3 6 3 0 。 79 12 2 6 。 1 2 2 0 。 3 3 1 9 。 73 变化规律保温时间口。个 a b a 。 / 。 b f r 二 △ r 占 e . 泞 . ` 0 。 s m i n 备 1 一 o m i n 2 。 o m i n 3 0 . 1 1 3 1 一 40 3 2 . 3 0 5 8 。 3 0 5 8 . 7 4 5 8 一 3 4 0 。 5 1 6 3 0 。 5 3 4 6 0 。 55 3 5 0 。 2 3 8 4 0 。 2 3 12 0 。 2 2 7 7 变化规律冷却方式 a 。丢 a b a 。 / 口 b 备咋 1 。 5 9 7 1 0 。 4 9 4 5 2 4 。 9 1 2 0 。 8 9 2 0 。 2 2 1 。 5 4 8 8 0 。 3 3 8 4 2 6 。 0 9 . 2 1 。 4 7 . 1 7 。 0 2 1 。 5 7 4 1 0 。 5 4 8 8 2 5 。 8 6 1 6 。 8 2 2 3 。 0 1 , 二 △ r 占个。 , 全 e 二 3 1 。 8 8 3 1 。 5 9 3 0 。 3 4 5 8 。 4 2 5 9 。 0 0 . 5 7 . 9 7 0 。 5 4 5 6 0 。 5 3 5 4 0 一 5 23 5 0 。 2 3 6 8 0 。 2 3 9 0 . 0 。 2 2 1 5 1 。 6 3 3 0 0 。 4 3 4 1 2 4 。 0 9 1 。 5 9 0 2 0 。 4 1 9 6 . 2 5 。 9 0 1 一 4 9 6 9 0 . 5 2 8 0 2 6 . 8 4 1 6 一 9 2 2 0 一 74 2 1 。 5 2 2 4 。 14 . 1 1 。 6 3 1 8 。 9 8 冷速却度 , 表示增加的变化 · 代表最佳值由表 3 可知 : 每个因素的目标值的平均值 , 在总压下率 , 二为 60 % 时 , 除叮。外其余各指标均为最高值 , 退火温度在 75 0 ℃ 时成型指标较好 , 冷却方式在空冷条件下其平均值有较好的综合指标。从图 1 可以看出: 随着冷轧总压下率的增加 I C r 13 钢的强度极限 a 、上升 , 总压下率达到60 % 以后 , 强度极限 ` 。增加缓慢 , 屈服极限` 。则随总压下率的增加急剧增加 , 总压下率达到 60 % 以后则下降。其它如延伸率 J , 平面应变率。 ’ 和等双拉应变率 ` ’ ` , 皆随总压下率的增加变化规律基本相同 , 在总压下率为60 % 时 , 有一突变拐点 , 如图 2 所示。随退火温度的升高其强度指标呈上升规律变化 , 而塑性指标则呈下降规律变化 , 即其 , 。、 a 二和 , : / 。。值随退火温度升高而升高 , 但在退火温度为 75 0 ℃ 有最低点 , 在 8 0 ℃ 时有突变拐点 , 如图 3 所示。其 d 、。 ’ 和。 ` . 值皆随退火温度增加而下降 , 退火温度为 750 ℃ 时有最高点 , 在退火温度 8 0 ℃时也有突变拐点 , 但突变值较小 , 如图 4 所示。 5母

月创叫勺别, 礴诩别现别60 J| , 尸多3 0 多2 0 *勺 ; 1 0 多0 0 2 9 0 又知产{ `」 _ } } O } O i 0 。 5 8 0 . 多6 己令〔] . 朽自 0 . 乡2 …{ ! 尸升沐 l { 洲 , 尸一 , . . O . 月 . 一二、 . *匆 D。洛勺甲压庄 · 三讨 60 多。。 0 4 0 , 0 几 7 0 8 0 0 . 乡几甲 , , 图 i 总压下率对口 . 、叮 b 及d . / 口、的影响 F 宜g , i T 五e i n f l u e n e e o f t o l a l r e d u e t i o n o n a 。 a 七 a n d r a t i o o f a 。 t o a 卜图2 总压下率对延伸齐占平面应变君. 及等双拉应变 e 二的影响 F 1 9 . 2 T h e i n f l u e n e e o f t o l a l r e d u e t i o n o n 占 , 。 ’ ( P l a n e s t r a i n ) a n d 。二 ( 5 t r a i n o f e q u i v a l e n t d o u b l e d r a w i n g ) 臼又了 f , ,一力 :乡6 , 日门ù . 1 , esjl J ,二J一ù 乙{〕f〕叭叨 } 3 8 、 ù ǎ日à自ù 5 龙夕多 ù今` 刊三日· 月 3 1 。公 , ) 乏亏〔} 并 2 0 飞一, 门é ù乡 ē乙袄叭叮\ 弋匕。口护一多 l 0 0 .少 7 L〕 . , 斗日 . 多2 1 5 2 9 0 了多〔」 S U{ J S 勺0 A n 一飞e a l i n g t e “ l p e r a t uj r e 0 . 5 0 1 O . . . . . . . . ~ ` _ J } _ . 、 _ _ 、、一抽二、扩、冬 . .卜】0 州司川I esJ J 圈 3 退火益度对 J 。、丁 b及口。加 b的影响 F i g 一 5 T h e i n f l u e n C e o f a n n e a l i n g t e nt P e r a t n r e o 几 a : , a b a n d a b / 口 b 7 2 5 7 5 0 8 0 0 8 , D 8 7 乡 A n n e a l i n g 孟 e叩 e r a t u r e / ℃ 图 4 退火温度对延伸率占% 平面应变。 ` 及等双拉应变 e 二的影响 F 19 . 4 T h e i n f l u e n e e o f a瓜 n e a l i n g t e m P e r a r u r e o n 占% , e ’ a n d e ’ ` f 一 1 z 护 2 。 2 基本成型性指标的绘合加权分析为了更加清楚说明工艺参数对其成型性的影响 , 选择基本成型性能指标 n 、 : 、实验目标值 , 采用综合加权评分方法进行综合评分 , 即 : 」r 及 d 为夕。 = b , “ , , + b : 二牙 : + … … 十 b , x 式中夕 ` 一综合加权评分值 ; 二 ` ,一实验目标值 , ` , j 一实验号及目标值列号; b ` 一加权系数。所得综合评分值 y ` 愈大 , 则成型性愈好。由极差分析求得各因素的极差 R 、 , 即 : 刀 k = 式中 : s . k : , 5 . 、 : s . k : 。 a x {s . k : S : k : S 。 k 3 } 一 m i n ( s . k : S 。 k : 5 . 、 3 } 分别为各因素水平的综合评分和的平均值。 59

极差R,值愈大，说明该因素对实验结果的影响愈大，此因素即为主要因素。由各因素中y值总和最大值来确定各因素的较优组合。计算结果给出了较优水平组合方案，即：冷轧总压下率为0%，退火温度为750℃，保温时间0.5mi,冷却分式为空冷。由极差值表明轧制工艺参数中冷轧总压下率对成形性影响最大，其次是退火温度、冷却方式和保温时间。两种不同的分析得到了一致的结论。 3机理分析 1Cr13钢基本属于铁素体或半马氏体钢，作为低碳高合金钢种，它的屈服强度较高，而延展性较差，把它作为成型冲压用材料是基于经济，它可取代一定场合下使用的18-8型不锈钢。实验中所用1C13不锈钢含碳量控制在0.15%以下。低的含碳量会使强度下降、延展性提高，并影响热处理后的珠光体或马氏体含量，碳含量愈低得到的珠光体或马氏体愈少，使塑性提高，成形性提高。但对1Cr13钢由于耐蚀要求需要高的合金含量以及较高的碳含量，若要采用高的退火温度再加上冷轧总压下率较高带来的A。1点的降低，则会形成较多的奥氏体。使固溶碳量增加，残留在奥氏体中的未溶碳化物减少，使珠光体球化程度不高；另一方面薄板实际冷却速度较快，易形成马氏体组织，这种含少量马氏体组织和碳化物的钢强化能力提高，但塑性降低，成型极限下降，均匀分布的少量珠光体和铁素体组织具有较好的成形极限。因此，1C13钢采用适中的冷轧总压下率，使用较低退火温度(750℃左右)，然后空冷可以得到较好的成型性能。由极图图5看冷轧对1C13薄板织构的变化，在60%总压下率的条件下织构中{111}类组分增加，主要有{112}<110>+{111}<112>+{111}<110>，而在，总压下率为40%和70% 条件下不利织构组分增多，主要有{100}<011>，{100}<001>和{110》<112>。由有利织构因子R值来看，在总压下率为60%时的R值为1.641是最大值。当总压下率低于60%时r 值总压下幸增加，有利织构因子R值增加，即{111}或<111>织构增强影当总压下率大于60% 时，由于<100>织构强度增加R值减小。从织构的漫散来看，希望形变织构的漫散较大，这样有利于退火织构111}组分的增加和100}组分尽可能的少，故在60%总压下率条件下r(R) 值取得最大值。由极图6可知；在冷轧总压下率相同条件下，不同退火温度(750℃，800℃，850℃) 时，在800℃时强区面积明显大于其它二种温度，三种温度下的有利织构组成都是111} <112>,其中800℃退火极强度最高，同时还增加了强度大约为0.52的112}<110>组分的有利织构，不利织构的组分皆为{100}<011>，有利织构因子R最大，退火温度为750℃ 时R值次之。因此，对1C13钢来说，以60%总压下率，退火温度为800℃可以得到高的r 值（或R值)，但高温退火影响值及塑性指标，总体来看，冷轧总压下率基本可以决定材料的有利织构类型，随后的退火只是使其强度（数量）发生变化，但同时，也使不利织构的类型和强度发生变化，两者的共同交互作用使1Cr13薄板的成形能力（极限）发生变化，对于压延成型用薄板，不仅要求有高值，同时还要求有高的n值，这是因为轧制时多晶体的择优取向会产生形变强化，随退火温度的降低可以消除其双拉区内出现的峰值，成型安全区扩 60

极差左k值愈夫 , 说明该因素对实验结果的影响愈夫 , 此因素即为主要因素。由各因素中y 值总和最大值来确定各因素的较优组合。计算结果给出了较优水平组合方案 , 即 : 冷轧总压下率为 6 0 % , 退火温度为 7 50 ℃ , 保温时间。 . s o in , 冷却分式为空冷。由极差值表明轧制工艺参数中冷轧总压下率对成形性影响最大 , 其次是退火温度、冷却方式和保温时间。两种不同的分析得到了一致的结论。 3 机理分析 1 C r 13 钢基本属于铁素体或半马氏体钢 , 作为低碳高合金钢种 , 它的屈服强度较高 , 而延展性较差 , 把它作为成型冲压用材料是基于经济 , 它可取代一定场合下使用的 1 8 一 8 型不锈钢。实验中所用 1Cr 13 不锈钢含碳量控制在 0 . 15 % 以下。低的含碳量会使强度下降、延展性提高 , 并影响热处理后的珠光体或马氏体含量 , 碳含量愈低得到的珠光体或马氏体愈少 , 使塑性提高 , 成形性提高。但对 1 C r l3 钢由于耐蚀要求需要高的合金含量以及较高的碳含量 , 若要采用高的退火温度再加上冷轧总压下率较高带来的 A 。 , 点的降低 , 则会形成较多的奥氏体。使固溶碳量增加 , 残留在奥氏体中的未溶碳化物减少 , 使珠光体球化程度不高 ; 另一方面薄板实际冷却速度较快 , 易形成马氏体组织 , 这种含少量马氏体组织和碳化物的钢强化能力提高 , 但塑性降低 , 成型极限下降 , 均匀分布的少量珠光体和铁素体组织具有较好的成形极限。因此 , I C r1 3钢采用适中的冷轧总压下率 , 使用较低退火温度 ( 7 5。℃ 左右 ) , 然后空冷可以得到较好的成型性能。由极图图 5 看冷轧对I C r 13 薄板织构的变化 , 在 60 % 总压下率的条件下织构中 { 1 1 1 }类组分增加 , 主要有弋1 1 2 } < 1 1 0 > + { 1 1 1 } < 1 1 2 ) + ( 1 1 1 } < 1 10 > , 而在总压下率为 4 0 % 和7 0 % 条件下不利织构组分增多 , 主要有 { 1 0 0 } < 0 1 1> , { 10 0 } < 0 0 1 > 和 { 1 1 0 } ( 1 1 2 > 。由有利织构因子 R 值来看 ,在总压下率为 60 肠时的 R值为 1 。 6 41 是最大值。当总压下率低于60 % 时 r 值总压下率增加 , 有利织构因子 R 值增加 , 即 { 1 1 1} 或 < I n > 织构增强 ; 当总压下率大于 60 写时 , 由于 < 1 0 > 织构强度增加 R值减小。从织构的漫散来看 , 希望形变织构的漫散较大 , 这样有利于退火织构 { 1 1 1} 组分的增加和 { 1 0 }组分尽可能的少 , 故在 60 % 总压下率条件下 r ( R ) 值取得最大值。由极图 6 可知 , 在冷轧总压下率相同条件下 , 不同退火温度 ( 7 5 0 ℃ , 8 0 ℃ , 8 50 ℃ ) 时 , 在 8 0 ℃ 时强区面积明显大于其它二种温度 , 三种温度下的有利织构组成都是 { 1 1 1 } < 1 2 > , 其中8 0 ℃ 退火极强度最高 , 同时还增加了强度大约为。。 52 的 { 1 1 2} < 1 10 > 组分的有利织构 , 不利织构的组分皆为谧1 0 } < 。 n > , 有利织构因子 R 最大 , 退火温度为 7 50 ℃ 时 R值次之。因此 , 对 1 C r 13 钢来说 , 以 60 写总压下率 , 退火温度为 8 0 ℃可以得到高的 r 值 ( 或 R值 ) , 但高温退火影响。值及塑性指标 , 总体来看 , 冷轧总压下率基本可以决定材料的有利织构类型 , 随后的退火只是使其强度 ( 数量 ) 发生变化 , 但同时 , 也使不利织构的类型和强度发生变化 , 两者的共同交互作用使 I C r 13 薄板的成形能力 ( 极限 ) 发生变化 , 对于压延成型用薄板 , 不仅要求有高 : 值 , 同时还要求有高的。值 , 这是因为轧制时多晶体的择优取向会产生形变强化 , 随退火温度的降低可以消除其双拉区内出现的峰值 , 成型安全区扩