对水雾化Si-Mn钢粉采用树脂涂层进行脱氧的研究

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1984.02.010 北京钢铁学院学报 1984年第2期 对水雾化Si-Mn钢粉采用树脂涂层 进行脱氧的研究 理化系廖为鑫 村料系解子章 吴成义相让 摘 要 本文用热力学原理分析了Si-M如氧化物还原的热力学条件，并根据其热力学分析结果，对水雾化Si-Mn 钢粉采用热塑性树脂涂层，在高纯氮气氛中进行脱氧的新工艺研究。使水雾文Si-M如钢粉在1280℃，1330℃ 温度下保温120分钟后，其含氧盘由3060P.P,M左右降至300P,P.M以下。同时测定了在还原脱氧过程 中，不同的树脂用量与还原后钢粉中含年垂之伯的)无。庆了含；M红签难还元势水雾化每粉非真空 脱氧问题。 一、前言 Si-M钢已发展成为新型钢类，由于它具有超高强的特性，已日益广泛地应用于现代 化的国防工业。同时，随着科学技术和国防工业的迅速发展，对Si-M钢性能的要求也越来 越高。到目前为止，所有的强度理论，认为只有细化晶粒、提高合金强度，对其韧性损失 最小。采用水雾化制粉，经热致密化处理，可获得偏析少，晶粒小的合金。但是水雾化法制得 钢粉，其含氧量较高。若用这样的钢粉进行一般烧结，其Si-M合金钢粉表面层的氧化物将 在合金组织内作为夹杂物而残留于烧结体中，它将影响制品质量。因此，一般采用真空碳 还原。 简化工艺，本文应用热力学原理对水雾化Si-M钢粉采用树脂涂层进行脱氧，并取得 较好效果。 根据Si-Mn的氧化物的标准生成自由能值均处于Ellingham-Richardson图之下 方，故S、M氧化物是比较难于被还原。它们不能被H2还原，但在一定条件下可以被碳 还原。根据MO的△G?一T线处于SiO2的△G°一T线之上，因此，讨论还原SiO2的热力 学条件，其条件对于MO的还原也必然满足。 本文采用雾化法制取Si-Mn钢粉，分布于粉末表面的Si、Mn很容易被氧化生成SiOz 和MnO并自成一相分布于钢粉表面。因此，本文通过从对比用碳还原SiO2、MnO的热力 学条件开始，进而寻求雾化Si-Mn钢粉表面层SiO2,MnO还原的热力学条件，然后讨论 采用树脂作还原剂的实验结果。 112

能 京 铜 铁 学 院 学 报 年 第 期 对水雾化 一 钢粉采用树脂涂层 进行脱氧的研究 理化系 廖为鑫 材料系 解子章 吴成义 相让 摘 要 本文用热力学原理分析了 卜 氧化物还原的 热力学条件 ， 并根据其热力学分析结果 ， 对水雾化 一 钢粉采用热塑 性树脂涂层 ， 在 高纯抓气氛中进行脱氧的新工艺 研究 。 使水雾文 卜 钢粉在 ， 温 度下保 温 分钟后 ， 其 含氧盘 由 。 左右降至 。 以 下 。 同时测定 了在还原 脱 氧 过 程 中 ， 不同的 树脂 用 与还 原后 钢粉 中 召荤 福之 ’ 挑 乡万 。 娜扶万含 别 等 双 还 场 元势水雾孔钗粉非真空 脱权问题 。 一 、 前 言 一 钢 已发展成为新型钢类 ， 由于 它具 有超高强 的特 性 ， 已 日益广泛 地应用于现代 化的国防工业 。 同时 ， 随着科学技术和 国防工业 的迅速发展 ， 对 一 人物钢性能 的要求也越来 越 高 。 到 目前为止 ， 所 有的强度理论 ， 认为只 有细化晶粒 、 提高合金 强度 ， 对其韧性损 失 彝小 。 采用水雾化制 粉 ，经热致密化处理 ， 可获得偏析少 ， 晶粒小的合金 。 但是水雾化法制 得 钢粉 ， 其含氧量较高 。 若用 这样的钢粉进行一般烧结 ， 其 一 合金钢粉表面层 的氧化物将 在合金组织 内作为夹杂物而 残留于烧结体 中 ， 它将影 响制 品质量 。 因 此 ， 一 般采用 真空 碳 还原 。 简化工艺 ， 本文应用热力学原理对水雾化 一 钢粉采用 树脂涂层进行脱氧 ， 并取得 较好效果 。 根据 一 的氧化物的标准生成 自由能值均 处 一 于 一 图 之 下 方 ， 故 、 氧化物是 比较难于被还原 。 它们不能被 还原 ， 但在一定条件下 可 以被碳 还原 。 根据 的△ ’ 一 线处于 的△ 。 一 线之上 ， 因此 ， 讨论 还 原 的热 力 学条件 ， 其条件对于 的还原也必 然满足 。 本文采用 雾化法制 取 卜 钢 粉 ， 分布于 粉末表面 的 、 很容易被氧化生成 和 并 自成一 相分布于 钢粉表面 。 因此 ， 本文 通过 从对 比用碳还原 、 的热力 学条件开始 ， 进而 寻求雾 化 一 钢粉表面层 ， 还 原的热力学条件 ， 然后讨论 采用树脂作还 原 剂的实验结果 。 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1984．02．010

二、热力学分析 1。标准状态下的碳还原 用碳还原SiO2的反应式为 Si02+2C→Si+2C0 其反应的标准自由能变化 △G°=160900-82.1T 于是可得该反应的最低还原温度T。 T。=1959.8K 可见，T。已超过Si的熔点1423°C(1696K)。若于Si的熔点之下，在标准状态用碳还原 SiO2是根本不可能的。 2。非标准态下的碳还原 (1)在真空条件下的碳还原 用碳还原SiO:的非标准自由能变化 △G=△G°+RT1nP6o2 =160900+2RT1nP6o-82.1T 即得非标准状态下的最低还原温度 个= 160900 82,1-2RIn Pco 在工业生产中，一般采用的真空度为10-1~10-2mmHg,相当于1.32×104~1.32× 10~5大气压，因此 T′=1386.2~996.4K 可见，用碳还原SO2采用上述真空度使得其还原温度比在标准状态下的最低还原温度降 低670~960K左右。 (2)在真空条件下，以Si-Mn钢粉中的合金碳还原钢粉表面层的SiO:、MnO 以上考虑采用纯碳为还原剂。但是，高强度合金钢粉的还原，有时采用其合金中自身 的合金碳作为还原剂。 利用合金碳作为还原剂还原钢粉中的SiO2时，其反应式可写成 SiO2+2[C]+[Si]+2C0 其反应的自由能变化应为 △G=△G°+RTlnCl[s]+2 RTInPco-2RT1 nCl:c 相应的最低还原温度为 T=。 160900 82.1-RInCl[s:]-2RInPco+2RInClcc1 根据式(2)可见：若增大C1rc]、减小Po和C1[s值，都能使T"降低，这个改变对 于本文所采用的水雾化Si-M钢粉的脱氧是有利的。一方面为脱氧造就一个较好的热力学 113

二 、 热 力 学 分 析 卜 标 准状态下 的碳还 原 用碳还原 的反 应式为 ， 其反应 的标准 自由能变化 △ 。 一 于是 可得该反应 的最低还 原温度 。 。 可见 ， 。 已超过 的熔点 “ 。 若 于 的熔点之下 ， 在标准状态用碳 还 原 是根本不可能 的 。 非标准态下 的碳还原 在真空条件下 的碳还 原 用碳还原 的非标准 自由能变化 △ △ 。 乙 乙。 一 。 即得非标准状态下 的最低还原温度 。 一 乙。 卜 户 在工业生产中 ， 一般采用的真空度为 一 ‘ 一 ， 相 当于 一 ‘ “ “ 大气压 ， 因此 ， 可见 ， 用 碳还原 采用上述 真空度使得其还原温度 比在标准状态下 的最低还原温 度 降 低 左右 。 在真空 条件下 ， 以 卜 钢粉中的合金碳还原钢粉表面层的 、 以上考虑采用纯 碳为还原剂 。 但是 ， 高强度合金钢粉的还原 ， 有时采用其合金 中自身 的合金碳作为还原 剂 。 利用合金碳作为还原剂还原钢粉 中的 时 ， 其反应式可写成 〔 〕 ， 〔 〕 其反应的 自由能变化应为 △ △ “ 己。 一 〔 相应 的最低还 原温度为 ’ 一 门 一 乙。 玩示 根据式 ‘ 可见 若增大 〔。 〕 、 减小 肠和 〔 ， 值 ， 都能使 扩 降低 ， 这个改变对 于本文所采用 的水雾 化 一 钢粉的脱氧是 有利的 。 一 方面为脱氛造就一个较好的热力学

条件，另一方面在其最低的脱氧温度的基础上升高温度，造就脱氧的动力学条件。 但是，若减少Po,只有提高还原脱氧系统的真空度而已，这在实验室范周内是容易 达到的，然而，在工业生产中将增加工艺设备，从而带来许多不便。对于一定性能的合金 钢粉，要求其成份有确定范围，不仅其成份不宜随便变易，而且应当尽量确保合金成份在 脱氧过程中的稳定性。显然，如果利用合金碳作为还原剂还原钢粉表面层的SiO:、MO, 势必造成合金钢粉脱碳，从而影响合金性能。 基于上述原因，为了降低合金钢粉的最低还原脱氧温度，我们考虑采用确保合金中的 含碳量及其它合金成份，尽量提高还原反应碳的温度，并设法使其还原反应碳的温度 Clc=1,使还原反应碳在非真空条件下能将合金钢粉中表面层的SiO2、MnO还原成Si, M,从而保证合金钢粉中的合金组成，及使合金钢粉的烧结体中的合金组织尽量不存在 氧化物的夹杂，或将氧化物夹杂降低到最低限度。这种设想似乎不可能。因为在(1)中 我们已经分析了在S的熔点之下，用碳作为还原剂进行脱氧是不可能的，并在(2)一 (A)中分析了在真空条件下，以碳为还原剂，其最低还原温度应高于1368~996K时才有 可能进行还原。但是，实践又证明了(2)一(A)这种方式的还原效果并不理想。为了达 到上面所考虑的目的，我们研究了用热塑性树脂涂层为还原剂对S-M合金钢粉进行表面 层脱氧的新工艺。 (3)在高纯氮气氛中的非真空条件，对水雾化Si-M钢粉采用树脂徐层进行还原脱 氧。 在高纯氮气氛保护下进行非真空条件还原脱氧工艺，是基于高纯氮不断排出，并带走 还原产物CO及热塑性树脂所分解出的气体产物（如H2等），其效果视为与真空相当。同时 树脂涂层在加热过程中，因分解出碳而自成一相，并附于合金钢粉表面层，造就C1c=1的 条件。因此，其还原脱氧的反应式可写成 Si02+2C+[Si订+2C0 可得最低还原温度为 160900 T=82.1-RInCi(sn-2RInPco (3) 以高纯氮为载体，不断带走CO,若视式(3)中P(o值与式(1)中的真空度相当，且因 C1[s门<1，故T/<T'。根据本文所采用的水雾化合金钢粉含Si2.27%,换算成克分子 份数N[s1]=0.0397。如果为粗略估计T"/,近似假设C1[s1们=N[s],则得T"/=1208K。 如果说由于这样小的浓度，以纯物质为标准态，必将引起误差。为此，假设当正偏差时， 其活度C1s1=2Ncs,当负偏差时，其活度C1ts]=号Mts或更小，以此估计的最低 还原温度约为1220~1196K。可见当T/高于1220K时，用热塑性树脂涂层作为还原剂， 可使还原脱氧反应进行。 三、实验及其分析 本实验采用的Si-Mn合金钢粉系由水雾化所得，含氧量为3060P,P,M。,合金钢粉的 主要化学成份(%)如下， 114

条件 ， 另一方面在其最低的脱氧温度的基础上升高温度 ， 造就脱氧的动力学条件 。 但是 ， 若减少 如 ， 只 有提高还原脱氧系统的真空度而 已 ， 这在实验室 范周 内是 容易 达到的 ， 然而 ， 在工业生产 中将增加工艺设备 ， 从而带来许多不便 。 对于 一定性能的合金 钢粉 ， 要求其成份有确定范围 ， 不仅其成份不宜 随便变易 ， 而且应 当尽量确保合金成份在 脱氧过程 中的稳定性 。 显然 ， 如果 利用合金碳作为还原剂还原钢粉表面层 的 、 ， 势必造成合金钢粉脱碳 ， 从而影 响合金性能 。 基于上述原 因 ， 为 了降低合金钢粉 的最低还原脱氧温度 ， 我们考虑采用确保合金 中的 含碳量及其它合金成份 ， 尽量提高还原反应碳的温度 ， 并设法使其 还 原 反 应 碳 的 温 度 。 ， 使还原反应碳在非真空条件下能将合金钢粉中表面层 的 、 还原成 ， ， 从而保证合金钢粉中的合金组成 ， 及使合金钢粉的烧结体中的合金组 织尽量不 存 在 载化物的夹杂 ， 或将氧化物夹杂降低到最低限度 。 这种设想似乎不可能 。 因 为 在 中 我们 已经分析了在 的熔点之下 ， 用碳作为还原剂进行脱氧是 不 可 能 的 ， 并 在 一 中分析了在真空条件下 ， 以碳为还原剂 ， 其最低还原温度应高于 时才 有 可能进行还原 。 但是 ， 实践又证 明了 一 这种方式的还 原效果并不理想 。 为 了 达 到上面所考虑的 目的 ， 我们研究 了用热塑性树脂涂层为还原剂对 一 合金钢粉进行表面 层脱载的新 工艺 。 在 高纯 氮气氛中的非真空条件 ， 对水雾化 一 钢粉采用树脂涂层进 行 还 原 脱 载 。 在高纯抓气氛保护下进行非真空条件还原脱氧工艺 ， 是基 于 高纯 氮不断排 出 ， 并带走 还原产物 及热塑性树脂所分解出的气体产物 如 等 ，其效果视为与真空 相当 。 同时 树脂涂层在加热过程 中 ， 因分解出碳而 自成一相 ， 并附于合金钢粉表面层 ， 造就 。 二 的 条件 。 因此 ， 其还原脱氧的反应式可 写成 ， 〕 可 得最低还原温度为 ， ， 。 一 〔 一 乙。 以高纯氮为载体 ， 不断带走 ， 若视式 中 份 值与式 中的真空度 相当 ， 且因 〔 ，〕 ， 故 口尹 护。 根据本文所采用的水雾化合金钢粉含 ， 换算成 克 分 子 份数 。 如果为粗略估计 ， ， ， 近似假设 ‘ ， 则得 ， 尹 。 如果说 由于这样小的浓度 ， 以纯物质为标准态 ， 必将引起误差 。 为此 ， 假设 当正偏差 时 ， 其活度 〔 〕 〔 〕 ， 当负偏差 时 ， 其活度 〔 二 冬 〕或更小 ， 以此估 计 的 最 低 ‘ ” 一 一 一 ‘ 一 一 ‘ 一 ’ ‘ 、 ’ ” ， 子 产 、 ’ ” 一 “ 一 ‘ 一 一 ‘ 一 ’ 一 ’ 一 ’ 一 ” ” 一 ’ 一 还原温度约为 。 可见 当 才 ‘ 高于 时 ， 用热塑 性树脂涂层作为还原 剂 ， 可使还原脱氧反应进行 。 三 、 实验及其分析 本实验采用 的 一 合金钢粉系由水雾化所得 ， 含氧量为 ， ， 合金钢粉的 主要化学成份 如下 滚了

元素 C Si Mn Mo V % 0.40 2.27 1.91 0.47 0.25 将合金钢粉与事先用甲醇溶剂溶解的热塑性树脂（甲醇：树脂=1：10)均匀拌和，然 后加热使甲醇挥发，合金钢粉表面上的树脂即成涂层。将敷有树脂的合成钢粉压制成脱氧 试样后送入还原炉中，在高纯氮气氛保护下加热升温，进行还原脱氧。本实验采用500毫 克水雾化Si-Mn钢粉，用65毫克具热塑性树脂涂层为脱氧试样，分别于1280°C和1330°C 下，采取不同的保温时间，测定含氧量与保温时间的关系，所得结果如图1所示： 保温20分钟 65mg树脂 1330℃ 8 '330 1280℃ a 6 001Xd) 5 2 406080100120 20 60 80 保福时间min 树出用戴 血g 图1保温时间与钢粉含氧量的关系 图2树脂用量与钢粉含氧量的关系 由图1中曲线】、I可见：在一定量的树脂涂层的Si-Mn钢粉中 1.其含氧量随保温时间的增长而下降影 2,当其保温时间相同，其含氧量随温度升高而下降，它表明温度对脱氧速度的影响： 3.如果将1330°C的脱氧曲线延长至保温时间为120分钟，其含氧量可能降至300P.P.M 以下。 为了在一定温度下加速其脱氧速度，本文又测定了在500毫克合金钢粉中，采用不同 树脂量进行涂层，在1330°C时，在相同的保温时间进行还原脱氧，其测定结果为图2所 示。 从图2可见：当保温时间相同，合金钢粉中的含氧量随树脂用量的增加而下降。如果 对比图1中的温度为1330°C时的还原曲线，可以看到：在相同重量的试样中，用65毫克 的树脂量保温60分钟，使试样中的含氧量降低至500P.P.M.左右，而当将树脂用量：由65 毫克增至80毫克时，使试样的含氧量降低至低于500P.P.M.时却只需20分钟。这证明了 树脂用量对脱氧速度的作用。但是，如果树脂用量太大，它将引起合金钢粉增碳，甚至 出现游离碳，从而影响产品质量，如果其用量太少，不但影响脱氧速度，而且影响脱氧限 度，甚至造成试样脱碳。因此，必须根据合金钢粉的含氧量及碳氧比例关系(C=12O) 16 来计算所需的树脂用量。 热塑性树脂不仅起着脱氧的作用，而且由于本身具有热塑性，把它作为水雾化合金钢 115

将合金钢粉与事先用 甲醉溶剂溶解的热 塑 性树脂 甲醇 树脂 均匀拌 和 ， 然 后加热使 甲醇挥发 ， 合金钢粉表面上 的树脂即成涂层 。 将敷有树脂的合成钢粉压制成脱氧 试样后送入还原炉 中 ， 在高纯氮气氛保护下 加热升温 ， 进行还原脱氧 。 本实验采用 毫 克水雾化 一 钢粉 ， 用“ 毫克具热塑性树脂涂层为脱氧试样 ， 分别 于 。 。 和 下 ， 采取不 同的保温时间 ， 测定含氧量与保温 时间的关系 ， 所得结果如图 所示。 保温 分钟 ︹。工︺ 日 ·· ︺工︹ 、 、 ‘ 曰‘ 山 ‘ ‘ 保 温 时 问 注 树脂 用皿 图 保温时间 与钢粉含氧 的关系 图 树脂用 与钢粉含氧 的关系 由图 中曲线 、 可见 在一定量的树脂涂层的 卜 钢粉中 其含氧量 随保温时间的增长而下降， 。 当其保温 时 间相 同 ， 其含氧量随温度升高而下 降 ， 它表明温度对脱氧速度的影响， 。 如果将 “ 的脱氧 曲线延长至保温时间为 。 分钟 ，其含氧量可能降至 。 。 。 。 以下 。 为 了在一定温度下加速其脱氧速度 ， 本文又测定了在 毫克合金钢粉 中 ， 采用 不 同 树脂量进行涂层 ， 在 时 ， 在相同的保温时间进行还原脱氧 ， 其测定结果 为 ’ 图 所 示 。 从图 可见 当保温时间相 同 ， 合金钢粉中的含氧量随树脂用量 的增加而下 降 。 如果 ‘ 对比 图 中的温度为 。 “ 时的还原 曲线 ， 可 以看到 在相 同重量 的试样 中 ， 用 毫 克 的树脂量保温 分 钟 ， 使试样中的含氧量 降低至 左右 ， 而 当将树脂用量了由 “ 毫克增至 毫克 时 ， 使试 样的含氧量降低至低于 时却只 需 分 钟 。 这证明了 树脂用量对脱氧速度 的作用 。 但是 ， 如果树脂用 量太大 ， 它将引起合金钢粉增 碳 ， 甚 至 出现 游离碳 ， 从而影响产 品质量， 如果其用量太少 ， 不但影 响脱氧速度 ， 而且影 响脱氧限 度 ， 甚至造成试样脱碳 。 因此 ， 必须根据合金钢粉 的含氧量及碳氧比例关系 竺。 来计算所 需 的树脂用量 。 热塑性树脂不仅起着脱氧的作用 ， 而 且 由于本身具有热塑性 ， 把它作为水雾 化合金俐

粉的涂层，使在压实过程中，一方面起着粉末之间的润滑作用影另一方面起着粘结强化毛 坯的作用。由于它的成型性良好，倘若压坯烧结，可防止毛坯在烧结中破裂。在还原脱氧 过程中，因树脂受热分解，分解出的碳为新生活化的碳原子，其分解的处所恰在合金钢粉 的表面层，可直接与表面层的氧化物接触，使水雾化合金钢粉表面层的氧化物能直接被新 生活化的碳原子所还原。造就这样的还原脱氧动力学条件，要比借助一般的碳或合金中自 身的合金碳来进行还原脱氧的动力学条件优越得多。又由于树脂热分解后的碳在合金钢粉 表面自成一相，故从热力学考虑，其C1c=1,根据上面(=一(2)一(C)中)的估算，热 力学最低还原温度应在923°~935°C左右。而本实验采用的还原脱氧温度为1280°C和 1330°C,它比所估算的热力学最低还原温度高出350~400°C,对比(2)一(A)、(2)一(B) 中所能造就的还原脱氧动力学条件又要优越得多。 以上的分析就是我们为什么考虑采用热塑性树脂涂层作为水雾化S-M钢粉还原脱氧 的根据。我们按照新工艺所测得的结果也证实了这一点。 本研究不仅解决水雾化Si-M·钢粉非真空还原脱氧问题，而且对于采用粉末冶金方法 制取材料可以简化后续工序。 四、结 论 1,用树脂涂层对S-M·钢粉进行还原，解决了用治炼法生产该合金材料所不能达到 的工艺指标。 2.用树脂涂层对Si-M合金钢粉进行还原脱氧，其含氧量由3060P.P.M.降至300 P,P.M,左右的效果，这是采用非树脂涂层方法的还原脱氧所不能达到的。 3。树脂用量增加时，可以使还原脱氧速度加快，及使还原脱氧更趋彻底。但用量必 须控制适当，树脂用量太大将使合金增碳和出现游离碳。 4。用树脂涂层在氮气氛下对Si-M钢粉的脱氧工艺，对比在真空条件下用碳作还原 剂的还原脱氧工艺，不仅工艺操作方便，而且脱氧效果好。 5。采用本工艺进行还原脱氧的压坯，紧接着可将压坯进行粉末锻造为成品，使工艺 简化，节约能源，降低成本。 参考文献 1。「粉体上粉末怡金」第26卷第2号1979年3月 2。新金属材料1975年1期 Reduced oxygen on the surface of water-atomieed Sn-Mn steel powder with resin Liao weixin,Xie zizhang,Wu chengyi,Yang rang Abstraact We applied the thermodynamic principle to analyze the thermodynamic 116

粉的涂层 ， 使在压 实过程 中 ， 一 方面起着粉末之间 的润 滑作用 另一方面起着粘结强化毛 坯的作用 。 由于 它的成 型性 良好 ， 倘若压 坯烧结 ， 可 防止毛 坯在烧结 中破裂 。 在还原脱氧 过程 中 ， 因树脂受热分解 ， 分解出的碳为新生活化 的碳原子 ， 其分解的处所恰在合金钢粉 的表面层 ， 可直接与表面层 的氧化物接触 ， 使水雾化合金钢粉表面层 的氧化物能直接被新 生活化的碳原子所还原 。 造就 这样的还原脱氧动力学条件 ， 要 比借助一般 的碳或合金中 自 身的合金碳来进行还原脱氧的动力学条件优越得多 。 又 由于树脂热分解后 的碳在合金钢粉 表面 自成一 相 ， 故从热力学考虑 ， 其 ， 根据上面 一 一 中 的 估 算 ， 热 力学最低还原温度应在 。 左右 。 而本实验采用 的还 原 脱 氧 温 度 为 和 “ ， 它 比所估算的热力学最低还原温度 高出 ， 对 比 一 、 一 中所能造就的还原脱氧动力学条件又要优越得多 。 以上的分析就是我们为什么考虑采用热塑性树脂涂层作为水雾化 一 钢粉还原脱氧 的根据 。 我们按照 新工艺所测 得的结果也证实了这一 点 。 本研究不 仅解决水雾 化 一 钢粉非真空还原脱氧间题 ， 而且对 于采用粉末冶金方法 制取材料可 以简化后续工序 。 四 、 结 论 用 树脂涂层对 一 钢粉进行还原 ， 解决了用 冶炼法生产该合金材料所不能 达到 的工艺指标 。 用树脂涂层对 一 合金钢粉进行还原脱氧 ， 其含氧量 由 降 至 。 。 左右的效果 ， 这是采用非树脂涂层方法 的还原脱氧所不能达到的 。 树脂用量增加时 ， 可 以使还原脱氧速度加快 ， 及使还原脱氧更 趋彻底 。 但用 量 必 须控制适 当 ， 树脂用量太大将使合金增碳和 出现游离碳 。 用树脂涂层在撼气氛下对 一 钢粉的脱氧工艺 ， 对 比在真空条件下用碳作 还 原 剂的还原脱氧工艺 ， 不仅工艺操作方便 ， 而且脱氧效果好 。 采用本工艺进行还原脱氧的压 坯 ， 紧接着 可将压 坯进行粉末锻造为成品 ， 使 工 艺 简化 ， 节约能源 ， 降低成本 。 参 考 文 献 「粉体之 粉末冶金 」第 卷第 号 年 月 。 新金属材料 年 期 一 一 ， ， ， 扭 了 了了尽