D0I:10.13374/i.issnl00103x.2010.06.019 第32卷第6期 北京科技大学学报 Vo132N96 2010年6月 Journal ofUniversity of Science and Techno pgy Beijing Jun 2010 低碳钢中第2相NbCN-x的值 亓海全1)雍岐龙”雍兮【引陈明昕)张正延) 1)昆明理工大学机电学院.昆明6500932)钢铁研究总院，北京1000813)中国科学院计算技术研究所，北京100190 摘要采用现有计算方法，对低碳钢中铌的碳氮化物NCN_中的x值进行了理论计算.计算结果表明，NC,N_中的x 值主要受成分和温度的影响，随钢中C含量增大、N含量减小而增大，随温度的升高而减小之，通过与相关实验结果比较发 现：在一定的成分，温度范围内计算结果与之符合良好：对于超出该范围的b微合金化低碳钢，计算结果可作参考.给出了温 度和范围成分分别为1050-1250℃和01%C-0.005%020%Nb-029%C-0005%-02%Nb 关键词低碳钢：微合金钢：铌：碳氮化物 分类号TG1421+1 x values in secondary phase NbCN_s in low carbon stees QIHai-quan 2.YNG Qi png).YONGX i 3)CHEN M ing xin ZHANG Zheng_yan 2) 1)Facul ofMechanical and EkectricalEngineerng Kurm ingUniversity of Science andTechobgy Kurming 650093 Chna 2)Central Iron&SteelResearch Instimte Beijing 100081 Chna 3)hstime ofConputng Technopgy Chinese Academy of Sciences Beijing 100190 China ABSTRACT For NIC.Nin o caron moallod steels x vales n he pmula are calculated by xistngmetods As shovn in the caku ation results the x vajes are many influenced by temperature and conposition Thex values increase wit increasingC content and decreasng N conent aswell as decreasng tm peraure It is ind icated that in a cernin range of composition and tempera ture the calcu aton resu lts is in good agreement with expermental data from related references On the other hand for he steel with composition over he range he cajcu ltion results should be treated as a reference ony The ranges of temperaure and cm positian are 1050to1250℃and010%C000%N-020%Nbo0.20%C0.005%N0.209%Nh respectivey KEY WORDS pw cabon steel micpalpyed steel njobim cabonitrdle 作为钢中非常重要的微合金化元素，对Nb在 接近NCs且有时发生有序缺位，化学式为 钢中的作用己经进行了充分的研究，如高温保温阶 NhG,即NbG s..若不考虑NbN中的间隙原子缺 段未溶沉淀相阻止奥氏体晶粒长大，影响Y→α相 位，钢中N的碳氮化物三元相的化学式可以写为 变行为，以及沉淀强化、稳定超低碳钢中C和元 NCsN_.由于缺位造成计算过程复杂，且对 素.上述诸多作用均与N的碳氮化物（多表现 植随温度的变化规律影响不大，本文仍将的碳 为NCxN_-的形式)在钢中的固溶析出行为有关. 氮化物表示为NbCN-x相应地，计算过程中采用 由于值对NCxN-第2相在钢中的固溶量、析出 无间隙原子缺位公式. 量和Oswa ld长大等各方面影响很大，故本文对植 1 NbCxN-简介 进行了计算，并重点与现有实验数据进行了对比. 大量研究工作5-表明，钢中N的碳氮化物常存在 yY-相NbC和NbN均具有NaC型CC点阵结 间隙原子缺位，NbC中的C原子缺位造成其化学式 构，二者之间被认为可以完全互溶，所形成的 收稿日期：2009-09-02 基金项目：国家重点基础衙究发展计划资助项目(N92010C此30805) 作者简介：亓海全(1981一)，男，博士研究生：雍岐龙(1953)，男.教授，博士生导师，Em刷y0m8@126cm
第 32卷 第 6期 2010年 6月 北 京 科 技 大 学 学 报 JournalofUniversityofScienceandTechnologyBeijing Vol.32 No.6 Jun.2010 低碳钢中第 2相 NbCx N1 -x的 x值 亓海全 1, 2) 雍岐龙 1 ) 雍 兮 1, 3) 陈明昕 1 ) 张正延 1, 2) 1)昆明理工大学机电学院, 昆明 650093 2 ) 钢铁研究总院, 北京 100081 3)中国科学院计算技术研究所, 北京 100190 摘 要 采用现有计算方法, 对低碳钢中铌的碳氮化物 NbCxN1 -x中的 x值进行了理论计算.计算结果表明, NbCxN1 -x中的 x 值主要受成分和温度的影响, 随钢中 C含量增大 、N含量减小而增大, 随温度的升高而减小之.通过与相关实验结果比较发 现:在一定的成分、温度范围内计算结果与之符合良好;对于超出该范围的 Nb微合金化低碳钢, 计算结果可作参考.给出了温 度和范围成分分别为 1 050 ～ 1 250℃和 0.10%C--0.005%N-0.20%Nb～ 0.20%C--0.005%N--0.20%Nb. 关键词 低碳钢;微合金钢;铌;碳氮化物 分类号 TG142.1 + 1 xvaluesinsecondaryphaseNbCxN1 -x inlowcarbonsteels QIHai-quan1, 2) , YONGQi-long1) , YONGXi1 3) , CHENMing-xin1) , ZHANGZheng-yan1 2) 1) FacultyofMechanicalandElectricalEngineering, KunmingUniversityofScienceandTechnology, Kunming650093, China 2) CentralIron＆SteelResearchInstitute, Beijing100081, China 3) InstituteofComputingTechnology, ChineseAcademyofSciences, Beijing100190, China ABSTRACT ForNbCxN1 -xinlow-carbonmicroalloyedsteels, xvaluesintheformulaarecalculatedbyexistingmethods.Asshown inthecalculationresults, thexvaluesaremainlyinfluencedbytemperatureandcomposition.ThexvaluesincreasewithincreasingC contentanddecreasingNcontent, aswellasdecreasingtemperature.Itisindicatedthatinacertainrangeofcompositionandtemperature, thecalculationresultsisingoodagreementwithexperimentaldatafromrelatedreferences.Ontheotherhand, forthesteelwith compositionovertherange, thecalculationresultsshouldbetreatedasareferenceonly.Therangesoftemperatureandcompositionare 1 050 to1 250℃ and0.10%C-0.005%N-0.20%Nbto0.20%C-0.005%N-0.20%Nb, respectively. KEYWORDS lowcarbonsteel;microalloyedsteel;niobium;carbonitride 收稿日期:2009--09--02 基金项目:国家重点基础研究发展计划资助项目 ( No.2010CB630805) 作者简介:亓海全 ( 1981— ), 男, 博士研究生;雍岐龙 ( 1953— ), 男, 教授, 博士生导师, E-mail:yongql@126.com 作为钢中非常重要的微合金化元素, 对 Nb在 钢中的作用已经进行了充分的研究, 如高温保温阶 段未溶沉淀相阻止奥氏体晶粒长大, 影响 γ※α相 变行为, 以及沉淀强化、稳定超低碳钢中 C和 N元 素 [ 1--4] .上述诸多作用均与 Nb的碳氮化物 (多表现 为 NbCxN1 -x的形式 )在钢中的固溶 /析出行为有关 . 由于 x值对 NbCxN1 -x第 2相在钢中的固溶量、析出 量和 Ostwald长大等各方面影响很大, 故本文对 x值 进行了计算, 并重点与现有实验数据进行了对比 . 大量研究工作 [ 5--6]表明, 钢中 Nb的碳氮化物常存在 间隙原子缺位, NbC中的 C原子缺位造成其化学式 接近 NbC0.87, 且 有时 发 生有 序缺 位, 化 学式 为 Nb8 C7, 即 NbC0.875 .若不考虑 NbN中的间隙原子缺 位, 钢中 Nb的碳氮化物三元相的化学式可以写为 NbC0.875xN1 -x [ 7] .由于缺位造成计算过程复杂, 且对 x值随温度的变化规律影响不大, 本文仍将 Nb的碳 氮化物表示为 NbCxN1 -x.相应地, 计算过程中采用 无间隙原子缺位公式. 1 NbCxN1 -x简介 γ-相 NbC和 NbN均具有 NaCl型 FCC点阵结 构, 二者 之间被 认为可以 完全互 溶, 所形成 的 DOI :10.13374/j .issn1001 -053x.2010.06.019
第6期 亓海全等：低碳钢中第2相NC,N-的x值 745° NC,N_也具有相同的立方结构，事实上这一点是 则应有 正确的.按照文献[8]对三元第2相的处理规则，在 HNHIO-A (11) NbCN中，NC是易溶组元相NN为难溶组元相， C和Nb分别称为易溶元素，难溶元素和哄有元素. N尖-A号 1-x (12) 2 值的求算过程 Wh -Nt Ab 考虑如下化学反应： -[q4 (13) NbGN-x=IN+9+(1-N (1) Wh-[Nh Ab K-[y(1-9A (14) 其反应平衡常数可写为： -I8=1qy- 式中，A、B和A、B分别为NC与NbN二元相的 NbGN_x 固溶度积公式中的相应常数；AA和A分别为 (2) NbC和N元素的相对原子质量K.K和心分别 该反应可看成是由如下几个反应组成的： 为相应元素在钢中的原始质量分数.联立求解以上 NIGN-=NIG+(1-[NbN (3) 四式即可得到确定化学成分的钢中在确定温度T 1N0=￥Nh+Yg (4 时NbC和N元素在基体中的平衡固溶量[N凸、 (1-9[Nby=(1-)[N+(1-9[y [g、【y以及平衡存在的bCN-相化学式中的 (5) 等四个未知量.从上述方程式可以看出，当钢材化 K=NNy二=*.(1=y-(6 学成分和温度改变时，地将随之改变，即是成分 NECN-x 和温度的复合函数 K-INHIINI9 (7) 3 NbCxN.-中值的求算 I NEG K-INNIN( 二元相NC和NbN在奥氏体中的固溶度积公 I NbN (1-9= 式可取为： 其中，式(3)实际上是NC与NN相互溶形成 Kc=102%-7510T (15) NbCN-相的混合熵，而NbCN-相中NC的有效 KN=1G80-80/T (16) 活度为xNN的有效活度为1一反应(3)十 对碳的质量分数分别为0.01%、0.04%、 (4)+(5)即可得到(1) 0.109%和0.20%，氮的质量分数分别为0.005%和 依据Hud等9的理论，可令NbC与NN二元相 0.014%,铌的质量分数分别为0.075%、0.20%和 的固溶度积公式仍可分别应用于NCxN_相中，即： 0.21%的一系列铌微合金钢在1000~1300℃范围 =(Ktc) I NIG (9) 内的化学式系数进行了理论计算，结果见表1（部 分钢的成分由于第2相全固溶的原因，温度范围有 INH'IN 1-X K=()-= 1-X (10) 所调整) 表1不同温度下NCxN-北学式系数值 Table1 Vauesofx n NIC N_at different mpemtures 00%C- 00%C- 010%C 020%C- 010%C- 01%C- 温度℃ 000%L 0005%L 000%N- 0.006N Q005%N 0014%N- 020%Nb 020%Nb 020%Nb 020%N 0075%Nb 007%Nb 1000 056352 0.81693 087080 090369 078749 068280 1050 049323 0.80016 086960 090552 078821 068354 1100 039355 0.77529 086672 090681 078582 068187 110 032380 0.73912 086157 090748 077947 067719 1200 025760 068825 085330 090738 076803 066888 1250 0.62199 084075 090635 065630 1300 082229 090416 063894
第 6期 亓海全等:低碳钢中第 2相 NbCxN1 -x的 x值 NbCxN1 -x也具有相同的立方结构, 事实上这一点是 正确的 .按照文献[ 8]对三元第 2相的处理规则, 在 NbCxN1-x中, NbC是易溶组元相, NbN为难溶组元相, C、N和 Nb分别称为易溶元素、难溶元素和共有元素. 2 x值的求算过程 考虑如下化学反应: NbCxN1 -x =[ Nb] +x[ C] +( 1 -x) [ N] ( 1) 其反应平衡常数可写为: K ○— 1 = [ Nb]·[ C] x ·[ N] 1 -x NbCxN1 -x =[ Nb]·[ C] x ·[ N] 1 -x ( 2) 该反应可看成是由如下几个反应组成的: NbCxN1 -x =x[ NbC] +( 1 -x) [ NbN] ( 3) x[ NbC] =x[ Nb] +x[ C] ( 4) ( 1 -x) [ NbN] =( 1 -x) [ Nb] +( 1 -x) [ N] ( 5) K ○— 3 = [ NbC] x ·[ NbN] 1 -x NbCxN1 -x =x x · ( 1 -x) 1 -x ( 6) K ○— 4 = [ Nb] x ·[ C] x [ NbC] x = [ Nb] x ·[ C] x x x ( 7) K ○— 5 = [ Nb] 1 -x ·[ N] 1 -x [ NbN] 1 -x = [ Nb] 1 -x ·[ N] 1 -x ( 1 -x) 1 -x ( 8) 其中, 式 ( 3 ) 实际上是 NbC与 NbN相互溶形成 NbCxN1 -x相的混合熵, 而 NbCxN1 -x相中 NbC的有效 活度为 x, NbN的有效活度为 1 -x.反应 ( 3) + ( 4) +( 5)即可得到 ( 1) . 依据 Hudd等 [ 9]的理论, 可令 NbC与 NbN二元相 的固溶度积公式仍可分别应用于 NbCxN1 -x相中, 即: K ○— 4 =( K ○— NbC) x = [ Nb]·[ C] x x ( 9) K ○— 5 =( K ○— NbN) 1 -x = [ Nb]·[ N] 1 -x 1 -x ( 10) 则应有 lg[ Nb]·[ C] x =A1 - B1 T ( 11) lg [ Nb]·[ N] 1 -x =A2 - B2 T ( 12) wNb -[ Nb] wC -[ C] = ANb xAC ( 13) wNb -[ Nb] wN -[ N] = ANb ( 1 -x)AN ( 14) 式中, A1 、B1 和 A2 、B2 分别为 NbC与 NbN二元相的 固溶度积公式中的相应常数 ;ANb、AC 和 AN 分别为 Nb、C和 N元素的相对原子质量;wNb、wN 和 wC分别 为相应元素在钢中的原始质量分数.联立求解以上 四式即可得到确定化学成分的钢中在确定温度 T 时 Nb、C和 N元素在基体中的平衡固溶量 [ Nb] 、 [ C] 、[ N] 以及平衡存在的 NbCxN1 -x相化学式中的 x等四个未知量.从上述方程式可以看出, 当钢材化 学成分和温度改变时, x也将随之改变, 即 x是成分 和温度的复合函数 . 3 NbCxN1 -x中 x值的求算 二元相 NbC和 NbN在奥氏体中的固溶度积公 式可取为 : KNbC =10 2.96 -7 510/T ( 15) KNbN =10 2.80 -8 500/T ( 16) 对碳 的 质 量 分 数 分 别 为 0.01%、 0.04%、 0.10%和 0.20%, 氮的质量分数分别为 0.005%和 0.014%, 铌的质量分数分别为 0.075%、 0.20%和 0.21%的一系列铌微合金钢在 1 000 ～ 1 300℃范围 内的化学式系数 x进行了理论计算, 结果见表 1(部 分钢的成分由于第 2相全固溶的原因, 温度范围有 所调整 ) . 表 1 不同温度下 NbCxN1 -x化学式系数 x值 Table1 ValuesofxinNbCxN1 -xatdifferenttemperatures 温度 /℃ 0.01%C-- 0.005%N-- 0.20%Nb 0.04%C- 0.005%N-- 0.20%Nb 0.10%C- 0.005%N- 0.20%Nb 0.20%C-- 0.005%N-- 0.20%N 0.10%C- 0.005%N- 0.075%Nb 0.10%C-- 0.014%N- 0.075%Nb 1 000 0.563 52 0.816 93 0.870 80 0.903 69 0.787 49 0.682 80 1 050 0.493 23 0.800 16 0.869 60 0.905 52 0.788 21 0.683 54 1 100 0.393 55 0.775 29 0.866 72 0.906 81 0.785 82 0.681 87 1 150 0.323 80 0.739 12 0.861 57 0.907 48 0.779 47 0.677 19 1 200 0.257 60 0.688 25 0.853 30 0.907 38 0.768 03 0.668 88 1 250 — 0.621 99 0.840 75 0.906 35 — 0.656 30 1 300 — — 0.822 29 0.904 16 — 0.638 94 · 745·
。746 北京科技大学学报 第32卷 4讨论 100 、0.20%( 将表1数据绘成图1、图3并与文献[10报道 80 (图2图4)在相同成分时实验结果作比较以分析x 60 0.10%C 值随温度变化情况.通过比较，可以得出如下结论 0.04C 40 (1)任何给定的钢中碳氮化物的组成与它们的 热力学形成条件有关，图1一图4均表明随着温度 20 的升高值下降即温度越高，析出物中含有更多的 0.01%C 1100 1200 1300 y在温度升高到一定程度时，实验值发生迅速衰 温度℃ 减，而理论计算未清楚表明此点.值得注意的是，仔 图2实验测定不同碳含量时x值随温度变化(Q00%( 细观察图1、图3（或通过表1数据）还可以发现，对 Q 20%Nb I101 于某一成分的钢（如0.209%C0.005%0.20% Fg 2 Values ofx from experment forvaryng caton contents atdif Nb,值先增大后减小，即存在一极值，这一点仍需 ferent temperatures 1 (00%No 20 Nb 要进一步地理论研究. b内，理论计算值与实验结果吻合较好，说明在一 (2)C含量的升高使得值发生迅速衰减， 定的温度、成分范围内理论计算是合理的 温度范围向高温方向移动， (3)从图1可以清楚地看出，在NNb含量相 0.85 0.005%N-0.200%Nh 同的情况下，随C含量的增大，值增大.相反地， 可以预见随含量的增大，植应变小，由图3可以 0.80 表明.同样地，作为共有元素，b对值也会产生 0.75 0.005%N-0.075÷Nh 影响，本文未作研究，但根据文献[8)，在其他条件 相等时，随着的增加，值会发生单调增大 0.70- (4)认真比较图1和图2可以发现C含量较 0.014%V-0.210%Nh 0.65 高（如质量分数大于0.04%）时，计算值略高，部分 1000105011001150120012501300 原因可能在于间隙原子的缺位.图3和图4比较可 温度℃ 以发现，理论计算有一定的局限性，这从图1中 0.01%C的情况也可以看出.在含量较高时，值 图3不同NN含量时理论计算x值随温度变化(010%9 发生迅速衰减的温度向高温移动. Fg 3 Calculated vajes of x fr varyng Nb and N contents at differ ent tempemtures(01C) 0.95 0.85 020%C 100 0.10%C 0.75 80 0.65 0.005%N.0.200%Nh 0.04%C 60 0.55 4 045 0.014%N 0.01%C 0.210%Nh 0.35 0.005%N.0.075%Nh 0.251000105011001150120012501300 温度℃ 10001050110011501200125013001350 温度℃ 图1不同碳含量时理论计算值随温度变化(0.00%从 Q 20%Nb) 图4实验测定不同NhN含量时×值随温度变化(010%OI网 Fg4 Values ofx pr vary ng Nb and N con tents at different temper Fg 1 Cal culated vajues of x for varying ca ton contents at different wmpem ures(0 005%N0 20 Nb) atre 01 (01C 从另一方面来讲，图1、图2表明在一定的温度 5结论 范围（如1050~1250℃）和成分范围(0.10%C 0.005%N-0.20%Nb-0.209%C-0.005%-0.20% 对铌微合金钢中N的碳氮化物化学式中的x
北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 4 讨论 将表 1数据绘成图 1、图 3, 并与文献 [ 10] 报道 (图 2、图 4)在相同成分时实验结果作比较以分析 x 值随温度变化情况.通过比较, 可以得出如下结论 . ( 1) 任何给定的钢中碳氮化物的组成与它们的 热力学形成条件有关, 图 1 ～图 4均表明随着温度 的升高 x值下降, 即温度越高, 析出物中含有更多的 N.在温度升高到一定程度时, 实验 x值发生迅速衰 减, 而理论计算未清楚表明此点 .值得注意的是, 仔 细观察图 1、图 3(或通过表 1数据 )还可以发现, 对 于某一成分的钢 (如 0.20%C--0.005%N--0.20% Nb), x值先增大后减小, 即存在一极值, 这一点仍需 要进一步地理论研究 . ( 2) C、N含量的升高使得 x值发生迅速衰减, 温度范围向高温方向移动 . ( 3) 从图 1可以清楚地看出, 在 N、Nb含量相 同的情况下, 随 C含量的增大, x值增大 .相反地, 可以预见随 N含量的增大, x值应变小, 由图 3可以 表明.同样地, 作为共有元素, Nb对 x值也会产生 影响, 本文未作研究, 但根据文献 [ 8] , 在其他条件 相等时, 随着 Nb的增加, x值会发生单调增大. ( 4) 认真比较图 1和图 2, 可以发现 C含量较 高 (如质量分数大于 0.04%)时, 计算值略高, 部分 原因可能在于间隙原子的缺位.图 3和图 4比较可 以发现, 理论计算有一定的局限性, 这从图 1 中 0.01%C的情况也可以看出 .在 N含量较高时, x值 发生迅速衰减的温度向高温移动. 图 1 不同碳含量时理论计算 x值随温度变化 ( 0.005%N-- 0.20%Nb) Fig.1 Calculatedvaluesofxforvaryingcarboncontentsatdifferent temperatures( 0.005%N-0.20%Nb) 从另一方面来讲, 图 1、图 2表明在一定的温度 范围 (如 1 050 ～ 1 250℃) 和成分范围 ( 0.10%C-- 0.005%N--0.20%Nb～ 0.20%C--0.005%N--0.20% 图 2 实验测定不同碳含量时 x值随温度变化 ( 0.005% N-- 0.20%Nb) [ 10] Fig.2 Valuesofxfromexperimentforvaryingcarboncontentsatdifferenttemperatures[ 10] ( 0.005%N-0.20%Nb) Nb)内, 理论计算值与实验结果吻合较好, 说明在一 定的温度 、成分范围内理论计算是合理的. 图 3 不同 Nb、N含量时理论计算 x值随温度变化 ( 0.10%C) Fig.3 CalculatedvaluesofxforvaryingNbandNcontentsatdifferenttemperatures( 0.10%C) 图 4 实验测定不同 Nb、N含量时 x值随温度变化( 0.10%C) [ 10] Fig.4 ValuesofxforvaryingNbandNcontentsatdifferenttemperatures[ 10] ( 0.10%C) 5 结论 对铌微合金钢中 Nb的碳氮化物化学式中的 x · 746·
第6期 亓海全等：低碳钢中第2相NC,N-的x值 。747° 值计算表明，值的变化主要受温度、化学成分影 (雍岐龙马鸣图，吴宝榕。微合金钢：物理和力学治金。北 响.理论计算与实验结果在一定的成分、温度范围 京：机械工业出版社，1989) [5]Shama R C Laksmanan VK Kirkaly JS Soubilit of ni 内吻合良好.给出了该成分与温度范围分别为 um cabile and npbim caonitride n al byed austenite and fer 0.109%C-0.005%-0.20%Nb-0209%C-0.005% rite Met ll TransA 1984 15A 545. -0.209%Nb和1050-1250℃. [6]TaylorK A Soubility products for timnim vanadam,and n bim_carbide i ferrite Scrpt MetallMater 1995 32(1):7 参考文献 【7 Zheng,L Yang Q↓Sin Z B Solutimn ofNbC nm icoa lloyed [I]Wan RC ZhaoXM SiSH etal Effect ofNb conrntonmi seels Acta Metall Sn 1987 3 277 costruc mre and propenies of kw cabon mic poalbyed steelby heat (郑鲁，雍岐龙，孙珍宝.碳化铌在微合金钢中的溶解。金属 team ent J AnhuiUni Techno]2007.24(2):134 学报，198723.277) 万荣春，赵星明，斯松华，等.Nb含量对低碳微合金钢热处理 [8 YongQL Secanday Phases in Stes Beijing Men llugical h 组织与性能的影响.安徽工业大学学报，200724(2：134) dusty Press 2006 I2 Christin K Nibim in micoalloved stuctural engneerng (雍岐龙.钢铁材料中的第二相.北京治金工业出版社， stee]Micron lbying Techno]2005.5(4):249 2006) [3 XuPG Tonon Y.Lukas P et a]Insiu neuwon diffmction of [9]HuddR C JonesA K aleMN A me thal for cakculating the soL austen ite o femite transfoma tion in Nb fiee and Nb added bv al ubility and composition of ca tonitride precipitates in steelwith loy seels during themom echanica lly controlled prooess Micoal particular reference p niobim cabanitride J Ion Steel Inst loing Techno]20055(4)：片26 1971.209121 4 YangQ I.Ma MT Wu BB Microalbyed Swels Physical and 1 DeAdoA J The fundamenmlmemlugy of nim see Mechanica lMen llurgy Beijng ChinaMachine Press 1989 Nobim Science&Technology Warrenda k TMS 2003 427
第 6期 亓海全等:低碳钢中第 2相 NbCxN1 -x的 x值 值计算表明, x值的变化主要受温度、化学成分影 响 .理论计算与实验结果在一定的成分 、温度范围 内吻合良好.给出了该成分与温度范围分别为 0.10%C--0.005%N--0.20%Nb～ 0.20%C--0.005% N--0.20%Nb和 1 050 ～ 1 250℃. 参 考 文 献 [ 1] WanRC, ZhaoXM, SiSH, etal.EffectofNbcontentonmicrostructureandpropertiesoflowcarbonmicroalloyedsteelbyheat treatment.JAnhuiUnivTechnol, 2007, 24( 2 ):134 (万荣春, 赵星明, 斯松华, 等.Nb含量对低碳微合金钢热处理 组织与性能的影响.安徽工业大学学报, 2007, 24 ( 2) :134 ) [ 2] ChristianK.Niobium inmicroalloyedstructural＆ engineering steel.MicroalloyingTechnol, 2005, 5( 4 ) :249 [ 3] XuPG, TomotaY, LukasP, etal.In-situneutrondiffractionof austenite-to-ferritetransformationinNb-freeandNb-addedlowalloysteelsduringthermo-mechanicallycontrolledprocess.MicroalloyingTechnol, 2005, 5( 4 ) :266 [ 4] YongQL, MaMT, WuBR.MicroalloyedSteels:Physicaland MechanicalMetallurgy.Beijing:ChinaMachinePress, 1989 (雍岐龙, 马鸣图, 吴宝榕.微合金钢:物理和力学冶金.北 京:机械工业出版社, 1989) [ 5] SharmaRC, LakshmananVK, KirkaldyJS.Solubilityofniobiumcarbideandniobiumcarbonitrideinalloyedausteniteandferrite.MetallTransA, 1984, 15A:545. [ 6] TaylorKA.Solubilityproductsfortitanium-, vanadium-, andniobium-carbideinferrite.ScriptaMetallMater, 1995, 32( 1) :7 [ 7] ZhengL, YongQL, SunZB.SolutionofNbCinmicroalloyed steels.ActaMetallSin, 1987, 23:277 (郑鲁, 雍岐龙, 孙珍宝.碳化铌在微合金钢中的溶解.金属 学报, 1987, 23:277 ) [ 8] YongQL.SecondaryPhasesinSteels.Beijing:MetallurgicalIndustryPress, 2006 (雍岐龙.钢铁材料中的第二相.北京:冶金工业出版社, 2006 ) [ 9] HuddRC, JonesA, KaleMN.Amethodforcalculatingthesolubilityandcompositionofcarbonitrideprecipitatesinsteelwith particularreferencetoniobium carbonitride.JIronSteelInst, 1971, 209:121 [ 10] DeArdoAJ.Thefundamentalmetallurgyofniobiuminsteels∥ NiobiumScience＆Technology.Warrendale:TMS, 2003:427 · 747·