图7M示意图 5)为保证塑性铰具有足够的转动能力，设计中应满足￡≤0.35，钢筋宜使用 HRB335级和HRB400级热轧钢筋，也可采用HPB235级热轧钢筋，宜选用C20~C45 强度等级混凝 6)考虑塑性内力重分布后，抗剪箍筋面积增大20%，增大范围1见图8。 为避免斜拉破坏，配筋下限值应满足： L工▣(6) 1到 图8 抗剪箍筋增大范围示意图 (a)集中荷载 (b) 均布荷载作用 (2)用弯矩调幅法计算等跨连续梁板 根据调幅法的原则，并考虑到设计的方便，对均布荷载作用下的等跨连续梁 板，考虑塑性内力重分布后的弯矩和剪力的计算公式为： 作a(g+p)6 =B(g+p)1 式中，a,B一弯矩和剪力系数，分别见表4，表5 。,1。一计算跨度和净 BP一均布恒载和活载的设计值 梁板弯矩系数。 表4 截面 支承条件 梁 板 梁、板搁置在墙上 0 0 边支座 梁、板与梁整浇 -1/24 -1/16 梁与柱整浇 -1/16 梁、板搁置在墙上 1/11 边跨中 梁、板与梁整浇 1/14 第一内支座 两跨连续 -1/10 三跨及三跨以上连续 -1/11 中间支座 -1/16 中间跨中 1/16
图 7 M0 示意图 5)为保证塑性铰具有足够的转动能力，设计中应满足ξ≤0.35，钢筋宜使用 HRB335 级和 HRB400 级热轧钢筋，也可采用 HPB235 级热轧钢筋，宜选用 C20～C45 强度等级混凝土。 6) 考虑塑性内力重分布后，抗剪箍筋面积增大 20％，增大范围 l 见图 8。 为避免斜拉破坏，配筋下限值应满足： yv C f 03.0 f bs ASV ρsv = ＞ 图 8 抗剪箍筋增大范围示意图 （a）集中荷载作用 （b） 均布荷载作用 （2）用弯矩调幅法计算等跨连续梁板 根据调幅法的原则，并考虑到设计的方便，对均布荷载作用下的等跨连续梁 板，考虑塑性内力重分布后的弯矩和剪力的计算公式为： M=α（g＋p）l2 0 V=β（g＋p）l2 n 式中，α，β—弯矩和剪力系数，分别见表 4，表 5 l0，ln—计算跨度和净跨 g，p—均布恒载和活载的设计值 梁板弯矩系数α 表 4 截面 支承条件 梁 板 梁、板搁置在墙上 0 0 梁、板与梁整浇 －1/24 －1/16 边支座 梁与柱整浇 －1/16 梁、板搁置在墙上 1/11 边跨中 梁、板与梁整浇 1/14 两跨连续 －1/10 第一内支座 三跨及三跨以上连续 －1/11 中间支座 －1/16 中间跨中 1/16
梁剪力系数B 表5 截面 支承条件 端支座内侧 搁置在墙上 0.45 与泌成柱整淡 0.5 第一支内座外测 搁置在墙上 0.6 与梁或柱整浇 0.55 第一支内座内测 0.55 中间支座两侧 0.55 以图9示，5跨等跨连续梁承受均布荷载为例，用调幅法阐明上述系数由来。 次梁边支座为砖墙， 设活荷载与恒荷载之比p/ 6=3,1为跨度 口g□ DgD 0 T四 图9五跨连续梁荷载布置图 (a)五等跨连续梁(b)求M时荷载布置图 (c)求1、3、5跨中最大弯矩时荷载布置图 即 F3g /3 匹号智 8时Fg+3g=4g 于是 p=3(g+p) 8=(g+p) 次梁折算荷载 g=g+是-g+p小+日g+p-n.485(erp p)-0.625() 按弹性方法求，活载布置在一、二、四跨（如图9），由附表可查得横 荷载系数-0.105，活荷载系数-0.119，则 6=-0.105gP-0.119pP -0.105×0.4375(g+p)-0.119×0.5625(g+p)f =-0.1129(g*p)f
梁剪力系数β 表 5 截面 支承条件 梁 搁置在墙上 0．45 端支座内侧 与梁或柱整浇 0．5 搁置在墙上 0．6 第一支内座外测 与梁或柱整浇 0．55 第一支内座内测 0．55 中间支座两侧 0．55 以图 9 示，5 跨等跨连续梁承受均布荷载为例，用调幅法阐明上述系数由来。 次梁边支座为砖墙，设活荷载与恒荷载之比 p / g=3，l 为跨度。 图 9 五跨连续梁荷载布置图 (a) 五等跨连续梁 （b）求MBmax时荷载布置图 （c）求 1、3、5 跨中最大弯矩时荷载布置图 (c) (b) p' g ' p' p' g ' p' (a) p' 即 p=3g g=p/3 3 p 3 4 p 则 g+p= +p= g+p= +3 g g =4 g ( ) += pgp 4 3 于是 ( ) += pgg 4 1 4 p g + ( ) 4 1 4 1 pg ++ ( +⋅ pg 4 3 次梁折算荷载 g＇= = )=0.4375（g+p） 4 3p 4 3 ( +⋅ pg 4 3 p＇= = )=0.5625（g+p） 按弹性方法求MBmax，活载布置在一、二、四跨（如图 9），由附表可查得横 荷载系数-0.105，活荷载系数-0.119，则 MBmax= －0.105 g＇l 2 －0.119 p＇l 2 =－0.105×0.4375（g+p）l 2 －0.119×0.5625（g+p）l 2 =－0.1129（g+p）l 2
考虑调幅值20%（≤25%），则 0.8k=-0.0903(gp）07（gp）f *i(g*p)-0.0909(gp）f 取=0.0909(g+D)F,按静力平衡条件，可求得边跨间任意处弯矩，取B 跨为隔离体，见图10。 +p8+P+ 四。 R 6 w 图10边跨跨中最大弯矩示意 由∑M8=0 i(g*p)f+R1-2(g*p)f=0 得 R=0.4091（g*p)1 由∑y=0 R(gp)1-0.4091(g+p)1=0.5905(g+p)1 得 M=Ra1-2 (g+p)af 求跨间最大弯矩M的位置： 影0 RI(g+p)ap a=0.4091 k=Ra1-7（gp）ar-0.4091(g*p)f-2（gp）F(0.4091) =0.08368(g+p) 按弹性方法求M,活载布置在一、三、五跨（如图9C),由附表可查得横 荷载系数0.078，活荷载系数0.100，则 M'1=0.078 +0.100f =0.078×0.4375(g*p)+0.100×0.5625(g*p) =0.09037(g+p)f>M 1 应取用'的值，a=0.09037,即1106，为计算方便，取为i: (3)不等跨连续梁板的计算 当不等跨连续梁板的跨度差不大于10%时，仍可采用等跨连续梁板的系数。 计算支座弯矩时，取相邻两跨中的较大跨度值：计算跨中弯矩时，取本跨跨度 值
考虑调幅值 20%（≤25%），则 07.11 1 MB=0.8 MBmax=－0.0903（g+p）l 2 = （g+p）l 2 11 1 ≈ （g+p）l 2 =0.0909（g+p）l 2 取MB=0.0909（g+p）l 2 ，按静力平衡条件，可求得边跨间任意处弯矩，取AB 跨为隔离体，见图 10。 由∑ B =0 M 11 1 （g+p）l 2 +RAl－ 2 1 （g+p）l 2 =0 得 RA=0.4091（g+p）l 图 由∑ y =0 RB=（g+p）l－0.4091（g+p）l=0.5905（g+p）l 得 M1= RAαl－ 2 1 （g+p）α2 l 2 求跨间最大弯矩M1max的位置： 0 1 = ∂ ∂ α M RAl=（g+p）αl2 α=0.4091 M1max= RAαl－ 2 1 （g+p）α2 l 2 =0.4091（g+p）l 2 — 2 1 （g+p）l 2 （0.4091）2 =0.08368（g+p）l 2 按弹性方法求M1max，活载布置在一、三、五跨（如图 9c），由附表] 可查得横 荷载系数 0.078，活荷载系数 0.100，则 M＇1max=0.078g＇l 2 +0.100p＇l 2 =0.078×0.4375（g+p）l 2 +0.100×0.5625（g+p）l 2 =0.09037（g+p）l 2 ＞M1max 应取用M＇1max的值，α=0.09037，即 06.11 1 ，为计算方便，取为11 1 。 （3）不等跨连续梁板的计算 当不等跨连续梁板的跨度差不大于 10％时，仍可采用等跨连续梁板的系数。 计算支座弯矩时，l0取相邻两跨中的较大跨度值；计算跨中弯矩时，l0取本跨跨度 值。 5-19 边跨跨中最大弯矩示意 αl R A M1 MB RB = + g+p l g+p g ' 1 11 A p ' - ( )l B 10
当不等跨连续梁板的跨度差大于10%时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活 荷载最不利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依 据，按前述调幅原则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计 算： 1)确定最大跨跨内弯矩值 边跨：g+p≥eg+p 11 14 中间跨：g+p≥eg+p 16 18 2)按已知最大跨跨中弯矩，在本跨(g十p)作用下，由静力平衡条件求该跨 支座弯矩，再以支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨 中及支座弯矩，该弯矩均应符合内力平衡条件及大于2江(8叶)）F (4)塑性内力重分布方法的适用范围 考虑塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工， 但在结构正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的 计算方法， 承受动力荷载的结构构件：使用阶段不允许开裂的结构构件：轻质混凝土及其 它特种混凝土结构：受侵蚀气体或液体作用的结构：预应力结构和二次受力迭合结 构：主梁等重要构件不宜采用。 四截面设计及构造要求 确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计 一般情况下，强 度计算后再满足 定的构造要求， 可不进行变形 及裂缝宽度的验 梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造己在第三章中述及，此处仅对 受弯构件在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。 1.板的计算及构造特点 (1)古承在次梁或砖墙上的连续板 ,一般可按塑性内力重分布的方法计算 9 板 一般均能满足斜截 面抗剪 设计时可 不进行打 剪计算 (3)在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在 正弯矩的作用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形（图11）。当板的四周与梁 整浇，梁具有足够的刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将 产生水平推力，由此产生的支座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯 矩。因此对四周与梁整体连接的单向板，中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯 矩可诚少20%，其它截面不予降低。 图11 板的拱作用 (4)板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，钢筋弯起切断位置见 图12，图中当p/g≤3时，a=l/4:当p/g>3时，a=l./3.1为板的净跨。弯起式可
当不等跨连续梁板的跨度差大于 10％时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活 荷载最不利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依 据，按前述调幅原则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计 算： 1) 确定最大跨跨内弯矩值 11 )( 2 + lpg 14 )( 2 + lpg 边 跨： ≥M≥ 16 )( 2 + lpg 18 )( 2 + lpg 中间跨： ≥M≥ 2）按已知最大跨跨中弯矩，在本跨（g＋p）作用下，由静力平衡条件求该跨 支座弯矩，再以支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨 中及支座弯矩，该弯矩均应符合内力平衡条件及大于 24 1 （g＋p）l 2 。 （4） 塑性内力重分布方法的适用范围 考虑塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工， 但在结构正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的 计算方法： 承受动力荷载的结构构件；使用阶段不允许开裂的结构构件；轻质混凝土及其 它特种混凝土结构；受侵蚀气体或液体作用的结构；预应力结构和二次受力迭合结 构；主梁等重要构件不宜采用。 四 截面设计及构造要求 确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计。一般情况下，强 度计算后再满足一定的构造要求，可不进行变形及裂缝宽度的验算。 梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造已在第三章中述及，此处仅对 受弯构件在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。 1．板的计算及构造特点 （1） 支承在次梁或砖墙上的连续板，一般可按塑性内力重分布的方法计算。 （2） 板一般均能满足斜截面抗剪要求，设计时可不进行抗剪计算。 （3） 在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在 正弯矩的作用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形（图 11）。当板的四周与梁 整浇，梁具有足够的刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将 产生水平推力，由此产生的支座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯 矩。因此对四周与梁整体连接的单向板，中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯 矩可减少 20％，其它截面不予降低。 图 11 板的拱作用 （4） 板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，钢筋弯起切断位置见 图 12，图中当p/g≤3 时，a=ln/4；当p/g＞3 时，a=ln/3。ln为板的净跨。弯起式可