D0I:10.13374/i.issn1001-053x.1988.04.040 北京钢铁学院学报 第10卷第4期 Journal of Beijing University Vol,10 No,4 1988年10月 of Iron and Steel Technology Oct.1988 钢锭模的热疲劳 冯钧一陈剑南 (材力数研室) ·擂要本文从热搜劳角度研究钢锭模的破坏。通过模型试险模拟了钢笠模的热疲劳 破坏，提出了改善热我劳性能的改进模型，用有限单元法分析了实际钢锭模和改进型钢定模 在铸钢一水裕过程中的热应力变化，说明了热我劳破环的机制及改进型钢锭模的有效性。 关麓词热我劳，钢锭模，高温栽劳 Thermal Fatigue of Ingot Mould Feng Junyi Chen Jiannan ABSTRACT:To improve thermal fatigue properties an improved mould was suggested based on thermal fatigue and simulated tests.Thermal stress changes in both the practical and the improved ingot moulds in the processes of casting steel and water bath were analyzed by the finite element method.The result shows that thermal stress is main reason to destroy the ingot mould.The effectiveness of the improved ingot mould was also explained. KEY WORDS:thermal fatigue,ingot mould,high temperature fatigue 提高钢锭模的寿命，降低其消耗量一直是钢铁生产中的重大课题之一。在过去的几十年 中，多是从材料的角度进行研究，本文将从热疲劳的角度研究钢锭模的破坏。 钢锭模的破坏是典型的热疲劳破坏，特别是一些中型炼钢厂，因为场地狭窄，钢锭模的 使用周期短，钢锭模不允许作缓冷处理，而是将高温的钢锭模置于水槽中水浴，进行强制冷 却。这一快速冷却过程，在钢锭模表面产生很大的热应力，热应力的值将超过材料的屈服强 度而产生塑性变形。钢锭模每一次铸钢一水浴过程，就在模内产生一次热应力循环，经多 1987-07-11收稿 512
北 京 钢 铁 学 院 学 报 第 卷第 期 年 月 。 。 。 钢 锭 模 的 热 疲 劳 冯钧 一 陈剑南 材 力教 研 室 搁 要 本文从热疲劳角度研究钢锭 模的破坏 。 通 过模型 试脸 模拟 了钢锭模的热疲劳 破坏 ， 提 出 了改善热疲 劳性 能的改 进模型 ， 用有限单 元法 分析 了实际 钢锭 模 和 改进型钢锭模 在铸钢一水浴过 程 中的热应 力变化 ， 说明 了热疲劳破坏 的 机制及 改 进 型钢 锭 模 的有效性 。 关姚 词 热成劳 ， 钢锭模 ， 高温 疲劳 月 · · ， 。 · ， ， 少 提高钢锭模 的寿命 ， 降低其消耗 量一直是钢铁生产 中的重 大课题之一 。 在过去 的几十年 中 ， 多是从材料 的 角度进行 研究 ， 本文将从 热疲 劳的角度研究钢锭模的破坏 。 钢锭模 的破坏是典型的热疲 劳破坏 ， 特别是 一些 中型炼 钢厂 ， 因为场地狭 窄 ， 钢锭模的 使 用周期短 ， 钢 锭模 不允 许 作缓冷 处理 ， 而是将高温的钢锭模置于 水 槽 中水 浴 ， 进行强 制 冷 却 。 这 一快速冷却 过 程 ， 在钢锭模 表面产生 很大的热 应力 ， 热 应力 的值将超过 材料 的屈服强 度而 产生 塑 性变形 。 钢 锭模每 一次铸钢— 水浴过 程 ， 就在模 内产生 一次热 应力 循环 ， 经 多 ——— 一 ‘ 一 一 收 稿 DOI ：10．13374／j ．issn1001—053x．1988．04．040
次热应力循环就会在模子表面产生微细的网状裂纹一龟裂。随着热应力循环多次反复进 行，龟裂进一步发展，裂纹不断加深和扩展，最后在钢锭模内壁表面掉块形成凹坑，导致脱 模困难而使钢锭模报废。这就是钢锭模的热疲劳破坏的一种典型症状。本文将着重研究这种 因热疲劳而产生龟裂破坏的情况。另一种因热疲劳而产生贯穿性裂缝，导致钢锭模破坏的情 况将另行研究。 试 验 1.1溫度测试 在唐山钢铁公司第二炼钢厂对中型钢锭模的浇铸过程进行了现场测试，得到钢锭模内 壁、外壁、以及模子纵向和横向在铸钢过程中的温度变化。主要结果是： (1)模子的最高温度位于模子的内壁侧面的中部，距浇铸底板约250mm处，温度为 860°C,此处的外壁温度为700°C。 (2)模子的内壁在横向有80°C温差，外壁在横向有110°C温差（浇铸底板以上250mm 处)。 (3)模子在浇铸完成后20min时温度达到最高值。 温度测试的数据是进行模型试验和分析计算的主要依据。 对钢锭模的温度测试否定了钢锭模内壁的破坏是由于钢水的熔蚀和冲刷的观点。现场观 察到大量报废的模子，其破坏处没有任何被熔蚀和冲刷的痕迹。 1.2模型试验 通过对唐钢使用的钢锭模破坏情况的调查和观察，看到大多数钢锭模都在距底板200~ 300mm处（温度最高处）破坏最严重。破坏的形式是严重的表面龟裂，并形成凹坑，造成脱 模困难而报废。现在我们用模型热疲劳试验，来模拟钢锭模内壁的热疲劳破坏。 模型【用灰口铸铁铸造而成，截面尺寸与原钢锭模的比例为1：4。。模型I在箱式加热 炉内均匀加热到850°C。然后在50~60°C的水槽中水浴，冷却25s,此时模型降温到100°C左 右，然后再加热，再水浴，反复进行，每进行5次热循环观察一次表面龟裂。模型水浴时用 X-Y仪测量模型表面以及壁厚中心处的温度变化，为计算模型内瞬态温度场和应力场提供 数据。 模型I在几何尺寸、材料、温度、水浴冷却几个方面模拟了钢锭模的热疲劳情况，但还 不能模拟钢锭模在横向及厚度方向存在的温度差，在冷却速度上也稍有差别。 用上述模型和方法进行热疲劳试验后，在模型的内外壁都产生了热疲劳龟裂。模型经70 次热疲劳后，表面龟裂的情况和实际钢锭模初期的龟裂情况是一致的。因此可以认为：在实 验室条件下用模型试验的办法来研究钢锭模的热疲劳破坏是可行的。 1.3改进结构后的模型试验 为了减小钢锭模在水浴过程中的热应力，可以在模子的最高温度处，开一窄缝，以减轻 周向约束。为此设计了模型I(图1)。用钼丝线切割在模型上开一条宽为0.2mm的窄缝， 未开缝部分可体现原来模具的结构而产生的热应力情况。开缝部分体现放松周向约束影响而 产生的热应力情况。同一试件，在同一条件下经受反复的热应力循环，以此来比较开缝与不 开缝对表面龟裂的影响。为了减少沿着窄缝开裂的可能性，在缝的端部钻一圆孔以减小应力 513
次热应力 循环就会在模 子 表面产生微细 的网状 裂纹 — 龟裂 。 随着热 应力 循环多 次 反 复 进 行 ， 龟裂进一步发展 ， 裂 纹 不断加深 和 扩展 ， 最 后在钢键模 内壁 表面掉块 形成凹坑 ， 导致 脱 模困难而使 钢锭模 报废 。 这 就是 钢锭模 的热疲 劳破 坏 的 一种典型症状 。 本文将着重 研 究这种 因热疲 劳而 产生龟裂破 坏的情况 。 另一种因热疲 劳而 产生 贯穿性裂缝 ， 导致钢锭模破坏 的情 况 将另行研究 。 试 验 沮度洲 试 在唐 山钢铁 公 司第二炼钢厂 对 中型钢锭模 的浇铸过程进行 了现场测 试 ， 得 到 钢 锭模 内 壁 、 外壁 、 以及模子纵向和横向在铸 钢过程 中的温 度变化 。 主要 结 果是 模 子的最高温度位于 模子 的 内壁侧 面 的 中 部 ， 距 浇 铸 底 板约 处 ， 温 度为 ， 此 处 的外壁温度 为 。 模子 的 内壁 在横向有 温 差 ， 外壁 在横 向有 温 差 浇 铸 底板 以上 处 。 模子在浇铸完成 后 时温 度达 到最高值 。 温度测 试的数据是进行模型 试验和 分析计算的主要 依据 。 对钢锭模的温 度测 试否定 了钢 锭模 内壁 的破 坏是 由于 钢水 的熔蚀和 冲刷 的观 点 。 现场观 察到大 量报废的 模子 ， 其破 坏 处没 有任何被熔蚀和 冲刷的痕 迹 。 棋型试 验 通过对唐钢使 用的 钢锭模破 坏情况 的调查和观 察 ， 看 到大 多数 钢锭模都在距 底板 一 处 温 度最高处 破 坏 最严重 。 破 坏 的形式是严 重 的 表面龟 裂 ， 并 形 成凹 坑 ， 造 成 脱 模 困难而 报废 。 现在 我们 用模 型热疲 劳试验 ， 来模拟 钢锭模 内壁 的热疲 劳破 坏 。 模型 用灰 口 铸铁铸 造而 成 ， 截 面尺 寸 与原 钢锭模的 比例为 。 。 模型 在箱式 加热 护 内均匀加热到 。 然 后在 一 “ 的水槽 中水 浴 ， 冷却 ， 此 时 模型降温 到 “ 左 右 ， 然 后再加 热 ， 再水 浴 ， 反 复进 行 ， 每 进 行 次热 循环 观 察一次表面龟 裂 。 模型水浴时 用 一 仪测量模型表面 以及壁 厚 中心 处的温度变化 ， 为计 算模型 内瞬态温 度场和 应力场提供 数据 。 模型 在 几何尺 寸 、 材料 、 温 度 、 水 浴冷 却 几个方面模拟 了钢锭模的热疲 劳情况 ， 但还 不 能模拟 钢锭模在横向及厚度方向存在的温 度差 ， 在冷 却速 度上也 稍有差别 。 用上 述模型和方法 进行热疲 劳 试验 后 ， 在模型 的 内外壁 都产生 了热疲 劳龟 裂 。 模型经 次热疲 劳 后 ， 表面龟 裂的情况 和实 际 钢锭 模初期 的龟 裂情况 是 一致的 。 因此 可 以认 为 在实 验室 条件下 用模型 试验 的办法来研 究钢锭 模的热疲 劳破 坏是可行 的 。 改 进给构 后 的模型试 验 为 了减小 钢锭模在水 浴过 程 中的热 应 力 ， 可 以在 模 子的最高温 度处 ， 开 一窄缝 ， 以减轻 周向约 束 。 为此 设计 了模 型 图 。 用钥丝线 切割在模型上 开 一 条宽 为 的窄缝 ， 未开 缝部分可体现 原来模具 的结 构而 产生的热 应力情况 。 开 缝 部 分体现 放松 周 向约 束影响而 产生 的热 应力情况 。 同 一试件 ， 在同 一条件下 经受反 复的热 应力 循环 ， 以此来 比较开 缝 与不 开缝 对表面龟裂的影 响 。 为了减少沿 着窄缝开 裂的可能性 ， 在缝的端 部钻 一圆孔 以减小 应力
集中的影响（开窄缝和小圆孔都不会影响实际钢锭模的使用）。 用上述加热和冷却条件对模型I进行热疲劳试验，并观察龟裂的情况。 图1模型【 图2模型Ⅲ 图g模型【的龟裂 Fig.1 Mould I Fig.2 MouldⅢ Fig.8 Checking of mould I 经38次热循环后，模具的未开缝部分开始出现微细的龟裂，而开缝部分的表面尚无龟 裂产生，经57次热循环后，模型未开缝部分表面有明显的龟裂产生，而开缝部分表面刚开 始有微裂纹产生，如图8所示。 由此可知：模型经过开缝处理，放松了部分周向约束以后，表面的龟裂可以得到明显的 延缓和改善，但是也产生了新的问题： (1)在缝的端部圆孔处，产生了与缝的方向基本一致的扩展裂纹，这裂纹的扩展可以导 致钢锭模的破坏严重而报废。 (2)窄缝经多次反复地加热和水浴，缝口变宽。这可能导致实际钢锭模在浇钢时钢水外 滥。 为此设计了模型I（见图2)，对模型I作出了改进。模型I的窄缝在下部不贯通。在 两端圆孔处塞入松配合的金属圆柱体，以防止水浴时，水对孔边的热冲击。 在与前述同样的试验条件下进行热疲劳试验，经76热疲劳循环，由模型【的表面龟裂 破坏情况（照片从略）可以看出： (1)模型的开缝部分龟裂程度比未开缝部分龟裂程度明显减轻。 (2)圆孔周围不再出现粗大的裂纹，仅有沿各方向微细裂纹出现。 (3)缝口的变形明显减小。 因此由模型试验可以说明：经开缝处理的模型【，由于放松了周向约束，明显延缓和降 低了模子的龟裂的产生和发展，为钢锭模结构的改进提供了实验依据。 2试验模型和实际钢锭模的应力分析 为了弄清模型【能够减缓热疲劳龟裂破坏的原因，对模型I和未开缝的模型（模型】） 514
集中的影响 开窄缝和小圆孔都不 会影响实际钢键模的使用 。 用上述加热和冷却条件对模型 进行热疲 劳试验 ， 并观察龟裂的情况 。 一 田 一 纂狂 一 图 欣 模型 皿 图 模型 皿 五 经 次热 循环后 ， 模具的未开缝部分开始出现微细的龟裂 ， 而开缝部 分的 表面尚无龟 裂产生 ， 经 次热 循环 后 ， 模型未开缝部分表面有明显 的龟裂产生 ， 而开缝部分 表面 刚开 始有微 裂纹 产生 ， 如 图 所示 。 由此可知 模型经过开缝处理 ， 放松 了部分周向约 束以 后 ， 表面的龟 裂可 以得到 明显 的 延级和 改善 ， 但是也产生 了新的问题 在缝 的端部圆孔处 ， 产生 了与缝 的方向基本一致的扩展裂纹 ， 这裂纹 的扩展可 以导 致钢键模的破坏严重而 报废 。 窄缝经多次反 复地加 热和水浴 ， 缝 口 变宽 。 这可 能导致实际 钢锭模在浇钢时钢水外 滋 。 为此 设计 了模型 见 图 ， 对模型 作出了改进 。 模型 的窄缝在下部不贯通 。 在 两端圆孔处塞 入松配 合的金属 圆柱体 ， 以防止水浴时 ， 水对孔 边 的热 冲击 。 在与前述同样的 试验条件下进行热疲 劳试验 ， 经 热疲 劳 循环 ， 由模型 的表 面 龟裂 破坏情况 照 片从略 可 以看 出 模型的开缝部分龟 裂程度 比未开缝部分龟裂程度明显减轻 。 圆孔 周围不再出现粗大 的裂纹 ， 仅 有沿 各方向微 细裂纹 出现 。 缝 口 的变形 明显减小 。 因此 由模型试验可 以说 明 经开 缝处 理的模型 ， 由于放松 了周 向约 束 ， 明显延缓和 降 低 了模子的龟裂的产生和发展 ， 为 钢键模结构的 改进 提供 了实验依据 。 试验模型和实际钢锭模的 应力分析 为了弄清模型 能够减缓热疲劳龟裂破坏的原因 ， 对模型 和未开缝的模型 模犁 万 其
在水浴过程中的应力变化进行了分析，应力分析时2种模型都作为平面应变问题来处理，应 力分析涉及到： (1)由于水浴时的激烈冷却，热应力已超过材料屈服点，所以该问题属于弹塑性应力问 题。 (2)水浴过程中，温度变化很快，模型内的温度场是瞬态的温度场，应力场也是瞬态的 应力场。 (3)水浴过程中温度变化范围很大，从100~850°C,必须考虑材料性质随温度变化而 变化的问题。 温度场及热应力分析用有限单元法进行计算。采用8结点等参数单元，模型【和模型I 的温度场分析和应力场分析计算均用同一单元和结点的划分，将该瞬态非线性过程按时间进 行变时间步长的划分，每个阶段按准静态问题处理。单元划分如图4（表示裁面的1/4部分）。 200 150F -一Mould I --Mould I 100 6￥ 50 =14161820 10 ,3 45 -24 -16 60 0 图4祖度场及应力场有限元计算的单元划分 图5水浴时·x的度化 Fig.4 The finite element mesh for the computation Fig.5 Change of ox at bath of temperature and stress field 由于温度场和应力场分析的原理和过程的内容较多，将另文论述，本文仅将分析结果表 述如下： (1)模型I、中应力0y很小不起主导作用。0x较大是引起龟裂的主要因素，模型I 和置各自的内、外壁，因热传导条件相似，应力大小和方向相差不大，模型表面应力分布规 律以内壁情况为例进行分析讨论。 (2)模型I和模型【的σx的分布见图5，可以看出：模型I的内表面ax明显减小，特 别是在缝的附近，σx趋近于零。 (3)由图5看出内表面（外表面也一样）在水浴初期受拉应力，水浴结束后残余应力为 压应力。而模壁内部各点在水浴初期受压应力，后期受拉应力。 (4)计算表明模型I内外表面的应力已超过材料的屈服强度，而模型【在窄缝附近的内 外表面应力低于材料的屈服强度。 因此，可以看出水浴过程初期的应力口x是造成龟裂的主要原因，进行开缝处理以放松周 向约束的模型I,在缝的附近0x大大低于模型I,这样就减缓了热疲劳龟裂的形成和发展。 同样，还对唐山钢铁公司第二炼钢厂使用的钢锭模进行了应力分析（分原型的钢锭模和 经开缝处理的钢锭模2种)，实际钢锭模和模型I、【的计算有一大的区别是：模型是均匀 加热，因而对模型进行应力分析时认为：水浴前模型内处于零应力状态。在实际钢锭模的分 515
在水浴过程 中的应力变化进行 了分析 ， 应力分析时 种模型都作为平面应变问题来处理 ， 应 力分析涉及到 由于水浴时 的激 烈冷却 ， 热 应力 已超过材料屈服 点 ， 所 以该 问题属于 弹塑性应力问 题 。 水浴过程 中 ， 温度变化很快 ， 模型内的温 度场是瞬态的温度场 ， 应力 场也是 瞬态的 应力场 。 水浴过程 中温 度变化范 围很大 ， 从 一 。 。 ， 必 须考虑材 料 性质随温 度变化而 变化的问题 。 温度场及热 应力 分析 用有限单元法进行计算 。 采 用 结 点等参数单元 ， 模型 和模型 的温度场分析和应力场分析计算均 用同 一单元和结点的划 分 ， 将 该瞬态非线性过程 按 时 间进 行变时 间步长 的划分 ， 每个阶段按准静态 问题处 理 。 单元划分如 图 表示 截面 的 部分 。 人足日 弓 。 ‘ 。 心 一，，场‘ ‘， 于 一 ， “ ， ，， 盆 二夺 ’ “ ‘ ’ ‘ ， “ “ ’ 。 ” 一 图 沮度 场及应 力场有限 元计算的单 元划 分 图 巴 水浴时 口 的度化 。 二 由于温度场和应力场分析的原理和过程 的 内容较 多 ， 将 另文论 述 ， 本文仅将分析结 果 表 述如下 模型 、 中应力 。 ， 很小 不起主 导 作用 。 口 二 较 大是引起龟 裂的主要 因素 ， 模 型 和 各 自的 内 、 外壁 ， 因热 传导 条件相似 ， 应力 大小 和方 向相差 不大 ， 模型 表面 应力分布规 律以 内壁情况 为例进行 分析讨论 。 模型 和模型 的口 的分布见 图 ， 可 以看 出， 模型 的 内表面口 二 明 显 减 小 ， 特 别是 在缝 的附近 ， 叮 二 趋近于 零 。 由图 看 出内表面 外表面也 一样 在水 浴初期受拉应力 ， 水 浴结 束后残余 应力 为 压应力 。 而模壁 内部各点 在水浴初期受压 应力 ， 后期受拉应力 。 计算表明模型 内外表面 的应力 已超过材料 的屈服强 度 ， 而 模 型 在 窄缝 附近 的 内 外 表面应力低于材料的屈服强 度 。 因此 ， 可 以看 出水 浴过程 初期 的应力 二 是造成龟 裂的主要 原因 ， 进行开 缝 处 理 以放松 周 向约 束的 模型 ， 在缝 的附近 二 大大低于 模型 ， 这样就减缓 了热疲 劳龟 裂的形 成和 发展 。 同样 ， 还对唐 山钢铁 公 司第二炼 钢厂使 用的钢锭模进行 了应力 分析 分原型的 钢锭模和 经开 缝 处理的 钢锭模 种 ， 实际 钢锭模和 模型 、 的计 算有一大 的 区别是 模型是均匀 加热 ， 因而 对模型进行 应力分析时认为 水浴前模型 内处于零应力状态 。 在实际钢锭模的分 妻导
析中，考虑到浇铸时钢锭模上温度分布不均匀，壁厚上有160°C的温度梯度，模的横向有 80°C温差。因此，在脱模后水浴前模内已有一个不均匀分布的温度场，产生了不均匀的应力 场。水溶过程的应力是把脱模后的热应力作为该过程的初始应力来进行分析的。 实际钢锭模在水裕过程中的应力变化见图6，它说明模的内壁应力较大，已超过材料屈 服强度许多。这里屈服应力是对应于塑性应变为0.05%的应力，σ为应力强度 =2yo,-0+(oa-+(og- 这个分析说明了实际钢锭模在底板上部200~300mm处，内壁中部破坏最为严重的原 因。 图7说明实际钢锭模进行开缝处理，放松周向约束后，水浴过程中模内壁的塑性应变 减小，并可以提高钢锭模的寿命。这里εp为塑性应变强度e{、e、e号为主方向的塑性应变 i=子/a-+G-+- 0.25 56 0.20 -Before improved 0.15 -After improved 0.10 0.05 16 243240 16 f,s 243240 4862 1,8 图日铜锭模中。的变化 图T钢锭模中印的变化 Fig.6 Change of in the ingot mould Fig.7 Change of in the ingot mould (注：图5~图7曲线上的标号，即图4上的结点号) 3结 论 (1)可以在实验室条件下用模型试验来模拟钢锭模的热疲劳破坏。 (2)中型钢锭模水浴冷却时，热应力值很高，早已超过材料的屈服强度σ×（周向应力)， 是引起热疲劳破坏的主要原因。 (3)用开缝处理放松钢锭模的周向约束，可以大大降低热应力，减缓热疲劳龟裂的产生 和发展。 参考文献 1 Young R M.The Society of Die Casting Engineers,INC.1975:(3) 18 2 Young W.The Socicty of Die Casting Engineers,INC.1979;(3) 第10卷卷终 516
析中 ， 考虑到浇铸时钢键模上温 度分布不 均匀 ， 壁厚上 有 的温 度 梯 度 ， 模的 横向有 ， 温差 。 因此 ， 在脱模 后水浴前模 内已有一个不 均匀 分布的温 度场 ， 产生 了不 均匀的应力 。 水浴过程的应力是把 脱模 后的热 应力作为该过程 的初始 应力来进行 分析的 实际 钢锭模在水 浴过程 中的 应力 变化 见 图 ， 它 说 明模 的 内壁 应力较大 ， 场 已超过材料屈 服强度许多 。 这 里屈服 应力是 对应于 塑性 应变为 的应 力 ， 口 为应 力强 度 侧 一 “ 一 一 一 一 一，曰 这个 分析说 明 了实际 钢锭模在底板上部 处 ， 内壁 中部 破 坏最为 严 重 的 原 因 。 图 说 明实际 钢键模进行开 缝处理 ， 放松周向约 束 后 ， 水 浴过程 中模 内壁的 塑性应 变 减小 ， 并可 以提高钢锭模的寿命 。 这里诬 。 为塑性应变强 度 丫 、 。 呈 、 愁为主方向的塑性 应变 侧一乏一 下 产一丁百不了下二万『一下万又 一万一 、 ‘ 一 ‘ ’ 户 宁 、 ‘ 一 ‘ 夕 宁 、 ‘ ’ 一 “ 产 次‘ 诊 迢万 沪， 匕 办小已 ， 声丫代 乙 一汰、 崛务 只砚未二、 、 ， 口 乒碑二 一 卜一 一 ， 从 口 石 ‘ 一口刊 尹 ’ 娇 ‘川 三 从尺 ， 犷 ， ’ 一 导尸。火 ‘ 甲 黔队 ’ 、 色一一 之 一 水 今宾之豢 、 、 、 一 二七 借 、 一 、 ， 尸 — ， 注 图 钢键 模 中 口 的变化 图 钢键 模中 即 的变化 二 了 ， 图 图 曲线上 的标 号 ， 即 图 上 的结 点号 结 论 可 以在实 验室 条件下 用模 型 试验来模拟 钢锭模的热疲 劳 破坏 。 中型 钢 锭模水浴 冷却时 ， 热 应力 值很 高 ， 早 已超过 材料 的屈服强 度口 周向应力 ， 是引起热疲 劳破 坏的 主要 原 因 。 用开 缝 处 理放 松 钢锭模的 周 向约 束 ， 可 以 大大降低热 应力 ， 减缓热疲 劳龟裂的产生 和 发展 。 参 考 文 献 。 。 夕 ， 。 夕 夕 夕 ， 。 第 卷卷 终