55 kgCOd/m3d,出水COD:103mg/L,去除率:30%,出水BODs:5mg/L,需氧量: 258kgO2/d。微孔曝气系统氧利用率:15%,供气量:3m3/min ⑤压力陶粒过滤装置设计 压力过滤装置8座,陶粒:60m3,粒径:2~4mm,出水COD:93mg/L,去除率: 10%,出水BOD5:25mgL,出水SS:<40mg/L 4处理后最终出水水质 COD.s 93 mg/L, BOd s 25 mg/L, NHa-Ns 17 meL, aN s 0.4 mgL, TSS 5运行费用计算 ①主要机电设备实际用电量计算 主要机电设备的实际使用率和事故状态使用率(按10%)计算列表如下 表9-4腈纶废水处理主要机电设备的实际使用率 序号 名称 电机功率数量使用率实际使用功率 KW) 液下搅拌推进装置 10 2液下搅拌推进装置 2.5 2 0.5 3(1)鼓风机 175 (2)鼓风机 4鼓风机 7.5 5事故泵 6 6(1)y集水井污水提升泵 (2)3集水井污水提升泵 7气浮加压泵 8(1)生物活性炭反应池进水泵30 30 (2)生物活性炭反应池进水泵30 (1)压力陶粒过滤池进水泵 (2)压力陶粒过滤池进水泵 反冲洗泵 2 l1厂内污水泵 12气浮刮渣机 合计 48.25 每m3污水耗电量为480.25(KW):350mH)=1.37(KWHm3) ②药剂耗量计算 药剂品种有:次氯酸纳、氢氧化纳、硫酸、磷酸、碱式氯化铝、PAM、甲醇。 次氯酸钠:每天的用量根据事故发生量而定。 氢氧化钠:按pH值而定 盐酸:按pH值而定。 磷酸:86kg/d(按10mg投加量计) 碱式氯化铝:420kg/d(按50mg/L投加量计) PAM:126kg/d(按气浮1mgL,污泥脱水0.5mg/L计)。 甲醇:435kg/d(按投加30%计) CaO:按补充60%计,按CaCO3折算为CaO,投加量为3570kg/d
环境工程概论 162 1.55 kgCOD/m3 .d，出水 COD：103 mg/L，去除率：30％，出水 BOD5：5 mg/L，需氧量： 258 kgO2/d。微孔曝气系统氧利用率： 15%，供气量：3m3 /min ⑤压力陶粒过滤装置设计 压力过滤装置 8 座，陶粒：60m3，粒径：2～4mm，出水 COD： 93 mg/L，去除率： 10％，出水 BOD5： 25 mg/L，出水 SS： < 40 mg/L 4 处理后最终出水水质 CODcr ≤ 93 mg/L，BOD5 ≤ 25 mg/L，NH3-N≤ 17 mg/L，CN－ ≤ 0.4 mg/L， TSS≤ 40 mg/L 5 运行费用计算 ①主要机电设备实际用电量计算 主要机电设备的实际使用率和事故状态使用率(按 10%)计算列表如下： 表 9－4 腈纶废水处理主要机电设备的实际使用率 序号 名 称 电机功率 (KW) 数 量 (台) 使用率 (%) 实际使用功率 (KW) 1 液下搅拌推进装置 1.5 10 100 15 2 液下搅拌推进装置 2.5 2 10 0.5 3 (1).鼓风机 175 1 100 175 (2).鼓风机 175 1 23 40.25 4 鼓风机 7.5 1 100 7.5 5 事故泵 30 2 10 6 6 (1).3#集水井污水提升泵 30 1 100 30 (2).3#集水井污水提升泵 30 1 60 18 7 气浮加压泵 15 4 100 60 8 (1).生物活性炭反应池进水泵 30 1 100 30 (2).生物活性炭反应池进水泵 30 1 60 18 9 (1).压力陶粒过滤池进水泵 30 1 100 30 (2).压力陶粒过滤池进水泵 30 1 60 18 10 反冲洗泵 37 2 20 15 11 厂内污水泵 11 1 100 11 12 气浮刮渣机 1.5 4 100 6 合计 48.25 每 m3 污水耗电量为 480.25(KW)÷350(m3 /H)=1.37(KWH/m3 )。 ②药剂耗量计算 药剂品种有：次氯酸纳、氢氧化纳、硫酸、磷酸、碱式氯化铝、PAM、甲醇。 次氯酸钠：每天的用量根据事故发生量而定。 氢氧化钠：按 pH 值而定。 盐酸：按 pH 值而定。 磷酸：86 kg/d(按 10 mg/L 投加量计)。 碱式氯化铝：420 kg/d(按 50 mg/L 投加量计)。 PAM：126 kg/d(按气浮 1 mg/L，污泥脱水 0.5 mg/L 计)。 甲醇：435 kg/d(按投加 30％计)。 CaO：按补充 60％计，按 CaCO3 折算为 CaO，投加量为 3570 kg/d
环境工程概论 四、设计小结 (1)含氰污水选用预处理,主体处理和后续处理工艺具有抗冲击 能力强、去除难分解物质和氨氮效率高、出水水质好等特点 (3)预处理工艺对事故状态的高毒性污水采用小流量排放逐步处理的方式,对正常浓度和 含氰含低聚物等难分解物质进行混凝气浮和水解酸化处理,具有去除率高和调整 BOD/COD值的特点,有利于主体处理工艺。 (4)主体处理工艺采用世界上较先进的SBR工艺技术,具抗冲击,氨氮去除率高,运行管 理灵活等优点。 (5)后续处理采用生物活性炭新技术,可有效去除难分解物质的残留,使出水水质低于排 放标准,有利于污水的综合利用 实例三制糖废水处理工程设计 基础资料 设计进水量:根据业主提供的资料,糖厂有二个排放口,水量情况如下: 第一排放口,Q1=3696.4m3d,第二排放口,Q2=1095.1m3/d 总排放量ΣQ=Q1+Q2=4791.5md=200m3/h 设计进水水质 第一排放口, CODer=3540.2mg/,SS=975mg/l,plH=781 第二排放口, CODcr=32636.2mg/,sS=3208mg/,pH=448 排放标准: CODcr=160mg/l,Ss=70mg/,pH=6-9 二、设计原则和工艺流程的确定 制糖废水具有有机污染浓度高,可生化性较好的特点。根据这一特点在选择处理工 艺时,要充分考虑处理工艺的投资成本和运行成本,以得到较好的投资效益和环境效益 在采用生物处理技术时,当废水的 CODcr达到1500mg/以上时,厌氧生物技术将明显 优于好氧生物技术,二者的运行成本之比约为1:3,而且厌氧生物技术还具有以下一些 特点:①处理设备负荷高,占地小;②产生的剩余污泥量少,而且剩余污泥的脱水性能好; ③对废水中的营养物需求量少;④不要对高浓度废水进行稀释.厌氧生物技术在处理高浓 度废水具有明显优势的同时,也有它的不足。厌氧处理后的出水 CODcr等有机污染物浓 度高于好氧,无法达到排放要求。因此,需要将二种技术加以组合,才能达到理想的目 UASB发明后,目前已成为应用最为广泛的厌氧处理方法。根据表1的比较和本工 程废水特征,厌氧处理技术采用UASB工艺。废水经过厌氧处理后尚不能达到排放要求 还需采用好氧处理,由于处理的对象主要是含碳有机废水,无须脱氮除磷,因此,采用 采用常规的活性污泥法。由于废水中含有较高的SS,为减轻UASB的负荷,在进UASB 前,对废水进行气浮处理 沼气→脱硫→沼气利用 进水圆节浮一回调整一菡:·郾气迴一匚沉迴一排放
环境工程概论 163 四、设计小结 (1)含氰污水选用预处理，主体处理和后续处理工艺具有抗冲击 能力强、去除难分解物质和氨氮效率高、出水水质好等特点。 (3)预处理工艺对事故状态的高毒性污水采用小流量排放逐步处理的方式，对正常浓度和 含氰含低聚物等难分解物质进行混凝气浮和水解酸化处理，具有去除率高和调整 BOD/COD 值的特点，有利于主体处理工艺。 (4)主体处理工艺采用世界上较先进的 SBR 工艺技术，具抗冲击，氨氮去除率高，运行管 理灵活等优点。 (5)后续处理采用生物活性炭新技术，可有效去除难分解物质的残留，使出水水质低于排 放标准，有利于污水的综合利用。 实例三 制糖废水处理工程设计 一、基础资料 设计进水量：根据业主提供的资料，糖厂有二个排放口，水量情况如下： 第一排放口，Q1＝3696.4m3 /d,第二排放口，Q2＝1095.1m3 /d 总排放量ΣQi＝Q1＋Q2＝4791.5 m3 /d＝200 m3 /h 设计进水水质： 第一排放口，CODcr＝3540.2 mg/l, SS＝975 mg/l, pH＝7.81 第二排放口，CODcr＝32636.2 mg/l,SS＝3208 mg/l, pH＝4.48 排放标准： CODcr＝160 mg/l, SS＝70 mg/l, pH＝6－9 二、设计原则和工艺流程的确定 制糖废水具有有机污染浓度高，可生化性较好的特点。根据这一特点在选择处理工 艺时，要充分考虑处理工艺的投资成本和运行成本，以得到较好的投资效益和环境效益。 在采用生物处理技术时，当废水的 CODcr 达到 1500 mg/l 以上时，厌氧生物技术将明显 优于好氧生物技术，二者的运行成本之比约为 1：3，而且厌氧生物技术还具有以下一些 特点：①处理设备负荷高，占地小;②产生的剩余污泥量少，而且剩余污泥的脱水性能好; ③对废水中的营养物需求量少;④不要对高浓度废水进行稀释.厌氧生物技术在处理高浓 度废水具有明显优势的同时，也有它的不足。厌氧处理后的出水 CODcr 等有机污染物浓 度高于好氧，无法达到排放要求。因此，需要将二种技术加以组合，才能达到理想的目 的。 UASB 发明后，目前已成为应用最为广泛的厌氧处理方法。根据表 1 的比较和本工 程废水特征，厌氧处理技术采用 UASB 工艺。废水经过厌氧处理后尚不能达到排放要求， 还需采用好氧处理，由于处理的对象主要是含碳有机废水，无须脱氮除磷，因此，采用 采用常规的活性污泥法。由于废水中含有较高的 SS，为减轻 UASB 的负荷，在进 UASB 前，对废水进行气浮处理。 沼气 脱硫 沼气利用 进水 调节池 气浮池 pH 调整池 UASB 曝气池 二沉池 排放
环境工程概论 图9-5制糖废水处理工艺流程 表9-5制糖废水处理各段工艺处理效果预测 位置 CODcr去除率(%)SSs(mg/)去除率(%) 第一排放口 第二排放口 32636.2 调节池平均出水10190.1 14854 气浮出水 7133 149 UASB出水 1070 好氧出水 全过程工艺设计计算 调节池设计 调节池数为1只,停留时间为6h,有效容积为1200m3。自动格栅为1台,栅距 为5mm,功率为04kW:手动格栅1台,不锈钢材质,栅距为5mm,提升水泵3台, 2用1备,单泵流量为110m3/h,单泵功率:7.5kW 2UASB反应池设计 采用常温消化,设计容积负荷为8 kg CODcr/m3d,有效容积为4280m3,反应池 数为2只,三相分离器2只,温度传感器2只,沼气脱硫装置2只。 3涡流气浮池设计 气浮池数为2只,单池处理能力为110m3/h,单池功率为4kW,加药装置2只 4曝气池设计 曝气池数为2只,污泥负荷为04 kg CODcr/ kgS.d,污泥浓度为3500mg, 有效容积为3670m3,单池容积为1835m3,有效水深为45m,曝气头数为1230只 5沉淀池设计 为/淀池数为2只,表面负荷为1m3m3h,池子直径为中.刮泥机2只,单机功率 6回流污泥井设计 回流量为140/m3h,回流泵数3台,2用1备,单泵流量为70/m3.h,单泵功率为 55kW。污泥井尺寸:Φ5。 7污泥浓缩池设计 污泥浓缩池数为2只,浓缩池尺寸:Φ10,浓缩池水深为4m,浓缩机2台,单机功 率1.5kW 8污泥均衡池设计 污泥均衡池数为1只,均衡池尺寸:Φ10,均衡池水深为3m,液下搅拌机1台,单 机功率为22kW 9脱水机房及堆棚设计 离心机2台单机功率为18.5kW。螺杆泵2台,加药系统2套,计量泵2台。皮带 运输机2台。机房及堆棚尺寸:14×10m 10气罐设计 储气罐数为2只,罐直径:Φ8,罐深:7m,液位标尺2只
环境工程概论 164 图 9－5 制糖废水处理工艺流程 表 9－5 制糖废水处理各段工艺处理效果预测 位置 CODcr ( mg/l) 去除率(%) SS ( mg/l) 去除率(%) 第一排放口 3540.2 － 975 － 第二排放口 32636.2 － 3208 － 调节池平均出水 10190.1 － 1485.4 － 气浮出水 7133 30 149 90 UASB 出水 1070 85 － － 好氧出水 160 85 70 55 三、全过程工艺设计计算 1 调节池设计 调节池数为 1 只，停留时间为 6 h，有效容积为 1200 m3 。自动格栅为 1 台，栅 距 为 5 mm，功率为 0.4 kW；手动格栅 1 台，不锈钢材质，栅距为 5mm，提升水泵 3 台， 2 用 1 备，单泵流量为 110 m3 /h，单泵功率：7.5kW 2 UASB 反应池设计 采用常温消化，设计容积负荷为 8 kgCODcr/ m3 .d，有效容积为 4280 m3 ，反应池 数为 2 只，三相分离器 2 只，温度传感器 2 只，沼气脱硫装置 2 只。 3 涡流气浮池设计 气浮池数为 2 只，单池处理能力为 110 m3 /h，单池功率为 4 kW，加药装置 2 只， 4 曝气池设计 曝气池数为 2 只，污泥负荷为 0.4 kgCODcr/ kgSS.d，污泥浓度为 3500 mg/l， 有效容积为 3670 m3，单池容积为 1835 m3，有效水深为 4.5m，曝气头数为 1230 只 5 沉淀池设计 沉淀池数为 2 只，表面负荷为 1 m3 /m3 .h，池子直径为Ф12。刮泥机 2 只，单机功率 为 1.5kw 6 回流污泥井设计 回流量为 140 /m3 .h，回流泵数 3 台，2 用 1 备，单泵流量为 70 /m3 .h，单泵功率为 5.5kW。污泥井尺寸：Ф5。 7 污泥浓缩池设计 污泥浓缩池数为 2 只，浓缩池尺寸：Ф10，浓缩池水深为 4 m，浓缩机 2 台，单机功 率 1.5kW。 8 污泥均衡池设计 污泥均衡池数为 1 只，均衡池尺寸：Ф10，均衡池水深为 3 m，液下搅拌机 1 台，单 机功率为 2.2kW。 9 脱水机房及堆棚设计 离心机 2 台,单机功率为 18.5kW。螺杆泵 2 台，加药系统 2 套，计量泵 2 台。皮带 运输机 2 台。机房及堆棚尺寸：14×10m 10 气罐设计 储气罐数为 2 只，罐直径：Ф8，罐深：7m，液位标尺 2 只
环境工程概论 11鼓风机房设计 供氧量为2465kgd,供气量为42m3/min,鼓风机数为4台,3用1备。单机功率 为185kW, 机房尺寸:15×6m 12pH调节池设计 停留时间为05h,酸加注泵2台,1用1备。加注量为6L/min,功率为04kW。酸 储槽容积4m3。碱加注泵2台,1用1备,加注量为6L/min,0.4kW,碱储槽容积为4m3 13运行费用计算 ①药剂与用水:0.30元/m,0.30元×4800=1440元/d ②电费:用电量为2719.8Kw.h/d,按0.60元/Kw.h计,1613.9元/d. ③人工工资:800×6/22=218元/d 合计:1440+1613.9+218=3271.9元/d 14工程投资计算 工程总投资约1500万元,即3131元/(m3d) 四、设计小结 本处理系统通过对高浓度有机废水进行预处理,有效地去除了废水中的悬浮态有机 物,大大降低了后续生化处理的负荷;采用UASB来处理高浓度有机废水具有占地少、 处理能力强、耐冲击负荷等特点,同时也为后续好氧生化处理达标提供了可靠的保证 实例四机械加工废水处理工程设计 、基础资料 某拖拉机内燃机有限公司主要生产拖拉机和内燃机二大部分产品,公司内生产拖拉 机和内燃机二块在地理位置和生产车间布局方面都相对独立。由于生产过程中需要润滑, 清洁和冲洗等过程,会排出相应的生产废水;同时全厂职工在生产活动中排出相应的生 活污水(浴室、食堂、厕所),因此,整个公司的废水有生产废水和生活污水二部分组成。 拖制部废水水质:CODr=78~216mg/,BOD3=188-83.0mg/,Ss=67~189mg NH3-N=505~10.mg/,动植物油=1.6~7.8mg/,pH值=6.46~9.33 内制部废水水质: CODcr=211~1230mg/,BOD5=745~2.7mgl,SS=103~276mg/ NH3-N=3.43~9.91mg/,动植物油=247~955mg/,pH值=691~769 以上数据表明,拖内公司的废水水质波动大,设计进水水质: 拖制部废水水质: CODer=130mg/;BODs=44mgl;SS=15mg/l;NH3-N=7mg/; 动植物油=3mg/。内制部废水水质: CODcr=746mg/;BOD=164mgl;Ss=167mg NH3-N=67mg/;动植物油=496mg/l 根据上述实测数据以及二大块的排水量,加权平均后得:: CODcr=318mg/ BOD=81mg/:SS=13lmg/;NH3-N=69mg/;动植物油=172mg/。通过对污废水 分流及对冲洗水的控制,预测今后废水的浓度会有所提高,用水量有所降低,因确定以 下参数作为新建污水站的设计值。 CODcr=350mg/l;BOD=90mg/:Ss=150mg/; NH3-N=7mg/;动植物油=50mg/e 处理后出水水质:采用《污水综合排放标准》(DB3l/99-1997)中第二类指标值。即
环境工程概论 165 11 鼓风机房设计 供氧量为 2465 kg/d，供气量为 42 m3 /min，鼓风机数为 4 台，3 用 1 备。单机功率 为 18.5kW， 机房尺寸：15×6 m。 12 pH 调节池设计 停留时间为 0.5h，酸加注泵 2 台，1 用 1 备。加注量为 6 L/min，功率为 0.4 kW。酸 储槽容积 4 m3。碱加注泵 2 台，1 用 1 备，加注量为 6 L/min，0.4 kW，碱储槽容积为 4 m3 13 运行费用计算 ①药剂与用水：0.30 元/m3 ,0.30 元×4800＝1440 元/d ②电费：用电量为 2719.8Kw.h/d,按 0.60 元/Kw.h 计，1613.9 元/d. ③人工工资：800×6/22=218 元/d. 合计：1440+1613.9+218=3271.9 元/d。 14 工程投资计算 工程总投资约 1500 万元，即 3131 元/(m3 /d)。 四、设计小结 本处理系统通过对高浓度有机废水进行预处理，有效地去除了废水中的悬浮态有机 物，大大降低了后续生化处理的负荷；采用 UASB 来处理高浓度有机废水具有占地少、 处理能力强、耐冲击负荷等特点，同时也为后续好氧生化处理达标提供了可靠的保证。 实例四 机械加工废水处理工程设计 一、基础资料 某拖拉机内燃机有限公司主要生产拖拉机和内燃机二大部分产品，公司内生产拖拉 机和内燃机二块在地理位置和生产车间布局方面都相对独立。由于生产过程中需要润滑， 清洁和冲洗等过程，会排出相应的生产废水；同时全厂职工在生产活动中排出相应的生 活污水（浴室、食堂、厕所），因此，整个公司的废水有生产废水和生活污水二部分组成。 拖制部废水水质：CODcr=78～216 mg/l，BOD5=18.8～83.0 mg/l ，SS=67～189 mg/l NH3-N=5.05～10.1 mg/l ，动植物油＝1.6～7.8 mg/l，pH 值=6.46～9.33 内制部废水水质: CODcr=211～1230 mg/l, BOD5=74.5～2.7 mg/l , SS=103～276 mg/l NH3-N=3.43～9.91 mg/l ,动植物油＝24.7～95.5 mg/l,pH 值=6.91～7.69 以上数据表明，拖内公司的废水水质波动大，设计进水水质： 拖制部废水水质：CODcr=130 mg/l；BOD5=44 mg/l ；SS=115 mg/l；NH3-N=7 mg/l ； 动植物油=3 mg/l。 内制部废水水质：CODcr=746 mg/l；BOD5=164 mg/l ；SS=167 mg/l； NH3-N=6.7 mg/l ；动植物油=49.6 mg/l 根据上述实测数据以及二大块的排水量，加权平均后得：：CODcr=318 mg/l BOD5=81 mg/l ；SS=131 mg/l；NH3-N=6.9 mg/l ；动植物油=17.2 mg/l。通过对污废水 分流及对冲洗水的控制，预测今后废水的浓度会有所提高，用水量有所降低，因确定以 下参数作为新建污水站的设计值。CODcr=350 mg/l；BOD5=90 mg/l ；SS=150 mg/l； NH3-N=7 mg/l ；动植物油=50 mg/l。 处理后出水水质：采用《污水综合排放标准》(DB31/199-1997) 中第二类指标值。即
环境工程概论 CODcr≤100mg/;BOD≤30mg/;SS*≤70mg/;NH3-N≤l5mg/;动植物油 ≤15mg/(S*采用第一类指标值)。 设计水量:拖内公司现有的二个排放口都无计量设备,废水量只能按常规从公司的用 水量来预测。公司目前的用水量如表9-6 表9-6机械加工公司用水量分析 部门 用途日平均用水量日最高用水量时最高用水量 浴室120m3/d 140m3/d 28m3/h 拖制部内制 食堂115/235m3/d 125/265m3d 25/53m3/h 生产2900md 3100m3/d 200m/h 小计3135/3255m3d3365/3505md253/281m3/h 浴室190m3d 250m3/d 50m3/h 食堂25/215m3d 35/285m3d 5/55m3/h 生产800m/d 1000m3/d m/h 小计1015/1205m3d1285/1535md135/85m3/h 用水量合计4150/4460m3/d4650/5040m3/d388/466m3/h 排水量*合计3320/3568md3720/4032m3/d310/373m/h *排水量按用水量0.8计 废水站按最大日污水量4032md进行设计时变化系数Kh=22 、设计原则和工艺流程的确定 工艺选择 各处理方法需根据水质情况、用地许可、出水指标、运行管理、排放水体的距离等 综合因素考虑来选择一种或几种组合。本污水处理站处置的对象为生活污水和生产污水 混合的污水,污水特征为含油、可生化性能较差。为充分发挥污水处理的投资效益,力 使处理工艺合理、经济而有效,对拖内公司的水样进行了小试,小试结果如表9-7。 表9-7机械加工废水混凝处理实验效果 混凝剂加注量助凝剂加注量原水均值 CODcr出水平均 CODcr pH值 内制部 0.1‰ 拖制部1‰00.1‰ 50 7-7.2 根据试验结果确定以下工艺 2工艺流程 食堂(隔油 生活废水 匚"调节泄一触氧(Q=303am/d) 淋浴与厕所 其他生产废水 凝反·浔计量一排 放 乳化废水 处理装置 p调节 (Q=1000m3/d) 油漆废水 图9-6机械加工废水处理工艺流程
环境工程概论 166 CODcr≤100 mg/l ；BOD5≤30 mg/l ； SS*≤ 70 mg/l；NH3-N≤15 mg/l ；动植物油 ≤15 mg/l(SS* 采用第一类指标值)。 设计水量：拖内公司现有的二个排放口都无计量设备，废水量只能按常规从公司的用 水量来预测。公司目前的用水量如表 9－6。 表 9－6 机械加工公司用水量分析 部门 用途 日平均用水量 日最高用水量 时最高用水量 拖 制 部 浴室 120 m3 /d 140 m3 /d 28 m3 /h 食堂 115/235 m3 /d 125/265 m3 /d 25/53 m3 /h 生产 2900 m3 /d 3100 m3 /d 200 m3 /h 小计 3135/3255 m3 /d 3365/3505m3 /d 253/281 m3 /h 内 制 部 浴室 190 m3 /d 250 m3 /d 50 m3 /h 食堂 25/215 m3 /d 35/285 m3 /d 5/55 m3 /h 生产 800 m3 /d 1000 m3 /d 80 m3 /h 小计 1015/1205 m3 /d 1285/1535 m3 /d 135/185 m3 /h 用水量 合计 4150/4460 m3 /d 4650/5040 m3 /d 388/466 m3 /h 排水量* 合计 3320/3568 m3 /d 3720/4032 m3 /d 310/373 m3 /h *排水量按用水量 0.8 计 废水站按最大日污水量 4032 m3 /d 进行设计,时变化系数 Kh＝2.2。 二、设计原则和工艺流程的确定 1 工艺选择 各处理方法需根据水质情况、用地许可、出水指标、运行管理、排放水体的距离等 综合因素考虑来选择一种或几种组合。本污水处理站处置的对象为生活污水和生产污水 混合的污水，污水特征为含油、可生化性能较差。为充分发挥污水处理的投资效益，力 使处理工艺合理、经济而有效，对拖内公司的水样进行了小试，小试结果如表 9－7。 表 9－7 机械加工废水混凝处理实验效果 混凝剂加注量 助凝剂加注量 原水均值 CODcr 出水平均 CODcr pH 值 内制部 1‰ 0.1‰ 590 80 7-7.2 拖制部 1‰ 0.1‰ 120 50 7-7.2 根据试验结果确定以下工艺。 2 工艺流程 食堂 （隔油） 生活废水 1 ＃调节池 接触氧化（Q=3032m3 /d） 淋浴与厕所 其他生产废水 混凝反应 气浮 计量 排 放 乳化废水 预处理装置 2 ＃调节池 （Q=1000m3 /d） 油漆废水 图 9－6 机械加工废水处理工艺流程