D01:10.13374/i.is8n1001-053x.1958.02.001 論在自動式轧管機組上轧制鋼管的 壁厚不均勻性 A.A.LleByeHKo 盧于逑 (全蘇鋼管研究所熱軋鋼管研究室) (壓力加工教研組) 一、引 言 鋼管的壁厚不均匀值是编管生产中的重要質量指标之一。 在軋制中所田现的无缝绸管的壁厚不均匀性，使降低鋼管的壁厚公差造成困难，因而使 大量金屬流于浪费，加重了机器制造工业的金屬車削負担。尤其是作为冷軋、冷锇鋼管坯料的 热軋无缝鋼管，它們的壁厚不均匀值更具有重大的影响。这是因为在鋼管冷軋冷拔的过程中， 原始的壁厚不均勻性很难加以全部除去。相反的，在冷札冷拔鞠管生产中由于管壁减薄甚 多，因此在某些情况下在成品鋼管中壁厚不均匀的相对值反而有所增高。这就对于特薄鋼管 的刺制，以及对于要求有高度精确性的特种鋼管的札制造成极大困难。 由于对于钢管几何精确度的要求日盆严格，因此在目前由某种制管方法所鼠制的成品纲 管的壁厚不均值已列为骸方法工艺优劣的重要标誌之一。在某些情况下甚至决定是否采用这 一种制管方法。 在本女中仅就在自动式管机組上軋制鋼管的壁厚不均匀性問题加以探尉。 根据我們在苏联四大鋼管工广（南方鋼管厂、烏拉尔新鋼管厂、列宁鋼管工广和巴庫鋼 管工厂)对于七座自动式軋管机粗（其中大型一座、中型二座、小型四座）三十四种儿何品 种的調查查料，可以說明在工厂轧制的条件下，在自动式軋管机組上軋制的鋼管，其所具有 的壁厚不均匀值（相对值）的一般概况。調查的資料表明：当鋼管名义壁厚小于或等于6MM 时，壁厚不均值一般位于27.5%范凰内。当壁厚为7~10MM时一一22%。当壁厚大于10MM 时—一低于18%。 根据苏联国家标准（ΓOCT)301一50修訂后的规定，在一般要求的情况下，壁厚在 22MM以下的锅管可以具有27.5%的壁厚不均值。因此我們的材料表明：对于壁厚在6MM 以下的纲管，苏联国家标准的規定是适合于实际情况的。而壁厚在6MM以上的鋼管，相应 地縮小壁厚不均的公差范留是完全可能的，並且是合理的。 建議在鞍鋼无缝140，进行一求对于主要品种的鋼管的几何精确度的全面调定，籍以确 定在目前軋制情况下的各种公差范阻，这对于节約金屬消耗，刺激轧制工艺的改进和轧制技 术的提高，都有很大的好处。 从苏联四大工厂的材料可以看出，在自动式軋管机粗上軋制鋼管，怎样降低壁厚的不均匀 值，到目前为止还是一个极待解决的問題。 在文献中对于这一个問题很早以来就有广泛的肘論。 大量的研究集中在个别工艺因素，以及某些不正确的札机調整，不合规格的工具形状或 不合乎工艺規程的操作等等对于壁厚不均值的影响上。这些研究对于指导合理生产，調整工 具設計等，无疑的有着很大的意义。但是由于研究集中在某儿个孤立的因素上，因此研究的結
箫 在 自 勃 式 札 管 截 组 上 札 制 姻 管 的 壁 厚 不 均 匀 性 二 。 度 于 述 全旅翎 管研究 所热札朔 管研究 室 屡 力 加 工教研组 一 、 ，引 言 绷管的 壁厚不均 匀值是铜管生产 中的重耍臀量指标之一 。 在轧制 中所出现的无催镯管的 壁厚不均 匀性 ， 使降低翎管的 壁厚公差造成 困难 ， 因而使 大量金属流于浪费 ， 加重 了机器制 造工 业的金履卓削 负担 。 尤其 是作 为冷札 、 冷找铜管坯料的 热札无趟翩管 ， 它侧的 壁厚不均 匀值更具有重大的影响 。 这是 因为在胡管冷轧冷找的过程 中 ， 原始的 壁厚不均 匀性很难加以蚕部除去 。 相 反 的 ， 在冷轧冷拔翱管生产 中 由于管 壁 喊 薄 甚 多 ， 因此在某些情 况下在成 品荆管 中壁厚 不均 匀的 相对值反而有所增 高 。 这就对于特薄翎管 的札制 ， 以及对于要求有高度精确性的特种细管的札制造成极大 困难 。 由于对于纲管儿何精确度的耍求 日盘严 格 ， 因此在 目前 由某种制管方法所轧制的成品钥 管的 壁厚不均值已列为蔽方法工艺优劣的重耍标韶之一 。 在某些情 况下甚至决定 是否采 用这 一种 制管方法 。 在本文 中仅就在 自动式轧管机粗上轧制铜管的壁厚不均匀性周愚加以探豁 。 根据我俩在苏联 四 大铜管工 厂 南方铜管厂 、 扁拉尔新胡管厂 、 列宁铜管工 厂和 巴 康细 管工 厂 对于七座 自动式轧管机粗 其 中大型一座 、 中型二座 、 小型四 座 三十四 种儿何品 种的稠查查料 ， 可以 靛明在工 厂札 制的条 件 一下 ， 在 自动式轧管机粗上轧制的纲管 ， 其所具有 的壁厚不均 匀值 相对值 的 一般概况 。 稠查的 查料表 明 当绷管名义 壁 厚小于或等于 时 ，壁厚不均值一般位于 范 圃内 。 当壁 厚为 时— 。 当壁 厚大于 时—低于 肠 。 根据苏联 国家标 淮 一 修爵后 的规定 ， 在一般耍求 的情况 下 ， 壁 厚在 以 下的铜管可以 具有 的壁 厚不均值 。 因此我们的材料表 明 对于壁 厚在 以下的铜管 ， 苏联 国家标 淮的规定 是适合于实 际情 况的 。 而壁 厚在 以上 的粼管 ， 相应 地精小壁 厚不均的公差范圃是完蚕可能 的 ， 业且是合理的 。 建裁在鞍剔无键 ， 进行 一次对于主耍 品 种的 剔管的 几何精确度 的全面侧 定 ， 籍以 确 定在 目前轧制 情 况下的各种公差范 圃 ， 这对 于节豹金履消耗 ， 刺激札制工艺 的 改进 和轧 制技 术的提 高 ， 都有很大的 好处 。 从苏联 四 大工 厂的 材料可以 着 出 ，在 自动式札管机粗上轧 制纲管 ， 怎样降低壁 厚的不均 匀 值 ， 到 目前 为 止江是一 个极待解决的 周题 。 在 文献中对于这一 个朗题很早以 来就有广泛 的 斜谕 。 大量的研究 集 中在 个别工艺 因素 ， 以 及某些不正确的札机稠整 ， 不 合规格的工具形扰或 不合乎工艺规程 的操作 等等对于壁 厚不均值的影响上 。 这些研究对于指导合理生产 ， 稠整工 具毅升等 ， 无疑的有着很大的意义 。 但是 由于研究 集 中在某 几个孤立的 因素上 ， 因此研毙的秸 DOI ：10．13374／j ．issn1001—053x．1958．02．001
一2一 果，对于闌明翻管壁厚不均勻性作为与整个制过程花切相关的一种现象，不能不認为具有 某种程度的局限性。 在自动式札管机組上軋制鋼管，主要的变形集中在三个阶段：穿孔，軋管和均整。根据 习.几.BaTKHH的材料，鋼管在每一变形阶段后壁厚不均值的变化如图1所示。可以看出：毛 管在形成后即具有一定的壁厚不均值。而钢管在通过自动軋管机第-一道后，雌厚不均值較毛 管有显著的增加。在通过第二道軋制后，噬厚不均值有所降低。而在翘过均整后再度降低。 在通过定徑机时，又复稍有增加。 影 Epediuu nampyds 6:da 106. 6及灯动，和8双刚初的8印师限6动 壁厚料值8 盖份 种中 在享-道性 一一在二百L制的 一一在的多常气 一中可品阳管 围1钢管在每一斐形階段后壁摩不均值的變化（根据牙.Π.BaTKHH的材料） 这一个材料充分地能明了鋼管壁厚不均在軋制过程中的产生和变化，它与每个阶段的变 形特点有密切的关系。因此根本的間題应骸是研究鋼管壁厚不均勻性总的发生发展变化的規 律，和它們与自动式軋管机組上各个阶段变形特点的内在连系。这样才能得出-一个有关壁厚 不均匀性的整体的概念，然后提出根本性的措施来降低鋼管壁厚的不均勻值。 下面箭要地提出儿点我們在这一方面研究的结果。 二、在穿孔過程中形成的毛管壁厚不均匀性的特點 精确测量在各种不同学孔情况下的毛管表明，无論在横断面上或者在縱切面上，毛管壁 厚的分佈有它一定的規律性。图2显示在实驗室斜軋穿孔机上进行穿孔的一支毛管的壁厚分 佈情况。实验室的斜札穿孔机具有21kBT的馬力，轧輥轉速每分鐘78聘，札棍倾斜角530， 軋棍具有圆雏形孔型，入雏角和出雏角各为330'，采用的团形管坯直徑为35MM,長90MM 鋼号10。 毛管在酸洗去除氧化铁皮后，用千分尺进行测量（精确度到0.01MM)。在毛管上作出 均匀周隔的八个樅切面，沿樅切面上每隔5MM测量一点
果 ， 对于阴明铜管壁厚不均 匀性作 为与整个卓 制过程密切相关的 一 种现象 ， 不能不 豁为具有 某种程度的 局 限性 。 在 自动式札管机粗上轧制铜管 ， 全要的变形集 中在三个阶段 穿孔 ， 轧管和均整 。 根据 只 二 朋。 的 材料 ， 铜管在每 一变形 阶段后 壁 厚不均 值的变化如 图 至所示 。 可以 看出 毛 管在形成后 郎具有一定 的 壁 厚不均 值 。 而铜管在通 过 自动轧管机 第一道后 ， 壁 厚不均值较毛 管有显著的增加 。 在通 过第二道轧制后 ， 壁 厚不均植有所降低 。 而在握过均整后再度降低 。 在通过定视机时 ， 又复稍有增加 。 厂厂厂几厂厂不厂 一一 场娜 房咖… ， 一 ‘「一 “ 黔 于氏 ‘ 州 汀 一厂万门广飞阴 。 盈陌 石了 ‘ 卜广广净州片了 一司 「一 片片万言训 丁岗 川 日日犷引附卜步目 洲训川 曰日川州比日州日日 一 同洲 川目 曰日目日叶附州日目曰日 时曰 岗日 日卜汁州目冷洲反阳 卜防 日日 曰卜汁胡日日州曰姗曰卜 曰臼卜曰曰日曰 日日击州卜升日附日卜 陆卜日日日日 曰日阴一一曰浅曰日曰曰日日曰曰日日 日一 日州卜仁日日日一 尸卜一日日日日 目匕‘ 百 皿 ， 一 匕 止一 一 一衅 一妙卿卜 一一 在‘ 遭取钊 汀 一一 在电协号多、 弓、 · 一， ’ 场品铂草 圈 翎 管在每一 央 形 陪段后 壁 厚 不 均值 的燮化 根据 只 几 湘 的材料 这一个材料充 分地靓 明 了铜管壁 厚不均 在札制 过程 中的 产生和变化 ， 它与每个阶段的变 形特点有密切的 关系 。 因此根本的 简题应 歌是研究 剔管壁 厚不均匀性总的发生发展 变化 的规 律 ， 和它们 与 自动式轧管机粗上各个阶段变形特点 的 内在莲系 。 范样才能 得出一个有关壁厚 不均匀性的整体 的概念 ， 然后提出根本性的措施来降低锅管壁 厚的不均 匀值 。 下面 筒要地提出几 点我仍在这一方面研究的拮果 。 二 、 在穿孔遏程中形成的毛管壁厚不均 匀性的特黔 精确测量在各种不 同穿 孔情 况下的 毛管表 明 ， 无 谕在横断面上 或者在凝切面上 ， 毛管壁 厚的分怖有它一定的 规律性 。 图 显示在实殷室斜轧 穿孔机上进行 穿 孔的一支毛管的壁厚分 怖情 况 。 实墩室的斜札穿孔 机具有 的 揭 力 ， 札辊搏速每分撞 搏 ，札辊倾斜角 “ ， ， 札辊具有 圆罐形孔 型 ， 入维角和 出维角 各为 “ ‘ ， 采用 的 圆形 管坯道视为 二 ，是 ， 剔号 毛管在酸洗去除氧化族皮后 ， 用千分尺进行测量 精确度到 。 在毛 管上作 出 均 匀简隔 的八个艇切面 ， 沿耀切面上每隔 、 量一点
-3一 p 贵太空厚桑的4作 吴4壁鹿点的4了 最大继厚值 …乐均擎草值 最小壁值 毛管長度MM, 圖2毛管(36×5.7MM)的主要找何形状参数
翎口 奋画 门门口口口日厂门曰门曰 曰厂 ’ 厂「 ‘ 厂 厂瓜厂义 上上 厂 门门网曰日门曰门门门曰「一门厂厂厂厂口尸厂 、 砚反厂 厂门厂日口 日厂「厂 门 日厂叼 一 一 「 ，呱 厂厂 一 臼门口困口口厂厂厂日门门日夕 尸一 一 厂一 归， 刀 卜厂广 口曰口口 门了， 洲‘ 翻口暇盆， 洲卜叫 ’ 犷〕 又日曰口叼户日日厂口 万 厂厂一二 广厂产盯 肖 「日厂门厂「广厂门 户护 州 当 节 洲门曰日口 厂「 门门 勺口门尸军河 口口口口口口泣口二乙口洲门口乙口口口口口二广门口口厂 口 触资协琴笠 口口四口口口口口 口口口目日日日口口巨户日 二二二‘ 二二 竺，气 甲 户 尸一贬曰曰门 尸 一 口口口口口曰曰圈目曰口口曰「口国洲闷口厂广 刃口至，曰自囚日门 宁闷 日口口团口曰巴口口口口图曰曰巴口口口门日 犷 】 卜」 洲门 「一侧广 一 ’ 日 卜甲尸尸「 曰乙 门口口口日厂口口口曰厂 一 一飞下 厂飞 日口团口口口口口口口口口口口厂刁卜」口厂「几走 口「 一刃厂口日 「 扩夕 一 寸卞州寸 一 一 只一 川 盯 扮竺 —工二甲 已， ，卜如 当日 匹厂「几牙厂杯只二厂 二沙尸 一「一 州 厂 一广 一广 户产杯廷 ，召口巨匡匡江呀犷介厂州「护 一 一厂一 以厂口声 厂 厂 厂 一 片 七户尸卜 日广口 产、 网 曰 口卜曰曰曰 闷口 「一 巨卜尸广厂片口 日川口团门叮 口 日 泞 洲阳 、 妈七 广一 侧二二卜， 自 勺广一 卜 ，，一 脚匕竺砚州 别口 乙 勺门 刃 口 巨刁 州 厂门厂仁笋尸、 二 一硬 尹尸，厂气卜夏盆 一 巴二创亡二世二 ，沪 厂 二汤巨尸尸尸尸万一产产产称砚上夕亡 竺亡里广一丈 州 叼 一 节一， 奋、 一 一—气厂一亡少护，乓 萨一 ，守 内 一 、 一 一 一 一 一 宁一 产 「— 一 气爪竺 硬 口口口 书冈 洲口」匕 巨下女叮 月巨泣盯泣 一 一 ， 卜口 门门曰尸门刁兰 气户厂口 协一 曰又臼户厂户严 明 刽亡贾勺上二二吧一 ， 匕 广一 二了 ‘ 厂一 不 于 二，叫日二一 一 介 州洲附户阿曰巴沪尸 —尸 州一 犷一 目 一 卜 『门口口国 万一丁、 、 福 ，」曰冈厂门 洲 州阅二目口口匕臼匕」 口团曰卜创 ‘时银粼，白迹令吟又 石娜 转中渔戴落 头 · 壁厚互的吸 · 今 大壁厚值 护 李目 不 均壁纂贷值 忽居 镶小壁厚披 御必 · 仑 犷 一 ， 口‘ 与 、 、 哈 、 叫 ， 曰口勺曰 ， 七 匕 厂一 一 一 厂一 、 、 、 、 ， 广 ，一 咚 厂 一 洲 「一 李 翻 冈口 忽盆 ，甲 脚澎 洁叫呀 脚 勃阻 ， 亡二【，， 一 广一百一厂一厂了「二「二仁二「一 主 〔 二【二 生 「 七 习「二仁二二】二二〔 二〔二亡二【二二〔二亡二〔 二〔二」 〔 二〔 二巨三巨玉石二〔 二〔 二〔 二二二〔 二〕 」匕 花 【习「—二二巨二 犷二 〔 二巨二〔 互〔 二〔二二仁口厂二二巨二〔 二 【二二〔 〕 卜二‘二〔 二瓦二 二二二 丘 “ 认山 二瑞 比二习‘ 习〔习〔 二 二二 口 二「三」 一「， 口「门厂，厂二 「几 一 曰 吟 习 ‘ 曰‘ 」‘ 曰巨日‘ 曰‘ 日‘ 司临口巴到匕目恤幽 动 山 自目味娜孵闷卜塑止级 肠 泊 肠 山 比 盆日 嗯诬茜窗宕 毛管是度 城 践 圆 毛管 、 ， 的 主 要 我何 形状参数
一4一 毛管壁厚分布的規律主要可以归钠成下面几点： 1.毛管的平均壁厚在沿樅轴方向的变化可以明显地划分为三段（参看图2，d),即前 段，中周段和后段。这三段符合于穿孔变形的三个阶段（前后二个的不稳定阶段，中間的稳 定阶段)。实驗的材料表明，在札制較薄毛管时，所得到的前段較長而后段較短。 陆着变形由前不稳定阶段轉入稳定阶段，毛管的平均壁厚逐渐增厚。在变形的稳定阶段 中，平均壁厚变化祛微。而当变形由稳定阶段轉入后不稳定阶段时，不均壁厚又复增大。 以上二点都可以用Hr.M,ΠaBnoB的硬头假說予以解釋。 2. 在縱切面上，毛管壁厚的变化基本上是按照正弦曲線的规律，具有一定的遇期。 在直徑相对的二个樅切面上，毛管壁厚的变化基本上校照同样的正弦曲锦，仅先后结开号 (参看图2,6和B)。 3.在每一个横断面上，最大壁厚与最小壁厚总是处于直徑二端的位置。 最大壁厚点与最小壁厚点沿着毛管表面的分佈，基本上是按着螺旋救的形式。其螺距在 基本上也与上逃正弦曲腺的周期1相适应（参看图2，Γ）。 根据上述情况可以总結为：毛管壁厚在横断面上成偏心型分布，而在縱切面上則成具有 一定週期的波浪性分佈。因此毛管的壁厚不均匀性自也就具有上述双重的性質。 为此，可以將造成毛管壁厚不均的原因划分为二大类：第一大类，造成在横断面偏心型 壁厚不均的原因（即毛管内腔偏心的原因）。第二大类，造成壁厚在縱轴方向上波浪形分佈 的原因。 如所通知，金屬塑性或变形抗力在横断面的不均匀分布（造成的原因有：管坯的加热不 均，从出墟到穿孔这一中間阶段中管坯的不均匀冷却，钢料化学成分或金相組織在横断面的 不均匀分佈等)，管坯的偏向定心，管坯的不平整切头等，都可以使毛管得到偏心型的壁厚 分佈，因此都可以归納到第一大类。此处尉論从略。 应骸提出的是在穿孔时金屬在頂头前的晒縮量对于毛管壁厚成偏心型分佈的影响。根据 H.A.中oMH4eB的理論，在穿孔时頂头前的金爵具有如图3的应力状态。其中c,为从心摔来 的抗应方，爵于壓縮应力。·，一一由于管坯的椭圓化以及在塑性变形区金屬流动而引起的在 管坯中心的拉应力。·x一一由軋輥对金屬愜縮所引超的壓縮应力。 圆3在心棒顶頓前金磨的麻力状悠圆 L在这种情况下認为 十0>-0x>-0y0 根据塑性变形条件，穿孔当在如下的条件下进行，即 0g-(-0y)=y0g
一 一 毛管壁 厚分怖的规律主要可以 归钠成下面几 点 毛管的 平均壁 厚在沿凝翰方 向的变化可 以 明显地划分 为三段 参看图 ， ， 郎前 段 ， 中周段和后 段 。 这三段符合于穿孔变 形 的 三个阶段 前后二个的 不稳定阶段 ， 中尚的稳 定 阶段 。 实撇的材料表 明 ， 在札制较薄 毛管时 ， 所得到 的前段较畏 而后 段较短 。 随着变形 由前不稳定 阶段斡入稳定阶段 ， 毛管的 平均 壁 厚逐渐增 厚 。 在变形 的稳定阶段 中 ， 平均壁 厚变化甚微 。 而 当变形 由稳定阶段搏入后 不稳定阶段时 ， 平均壁厚又复增大 。 以上二点都可以 用 。 。 的硬头假靓予以 解释 。 在艇切面上 ， 毛管壁厚的变化基本上 是按照正弦 曲腺的规律 ， 具有一定 的遇期 又。 ‘ 二 孟 在遭视相对 的二个褪切面上 ， 毛管壁 厚的变化墓本上长照 同样 的正弦 曲腺 ， 仅先后错开谁 一 鑫看图 ， 和 。 。 在每一个横断面上 ， 最 大壁 厚与最小壁厚 总是处于直视二端的位置 。 最 大壁 厚点与最小壁 厚 点沿着 毛管表面的分怖 ， 墓本 上 是按着螺旋叔的形式 。 其螺距在 墓本上也与 上述正弦 曲腺的周 期 相 适应 参看图 ， 。 根据上述情 况可以总桔 为 毛管壁 厚在横 断面上成偏心型分怖 ， 而在砒切面 上 成具有 一定遇期的波浪性分怖 。 因此 毛管的 壁 厚 不均匀性 自也就具有上述双重的性鬓 。 为此 ， 可以牌造成 毛管壁 厚不均的原 因划分为二大类 第一大类 ， 造成在横断面偏心型 壁厚不均 的原 因 郎毛管内腔偏心 的原 因 。 第二大类 ， 造成 壁 厚在撇翰方 向上波浪形分怖 的原 因 。 如所遇知 ， 金履塑性或变形抗办在横断面 的不均 匀分怖 造成的原 因有 管坯的加热不 均 ， 从 出坡到穿孔 这一 中尚阶段 中管坯的不均 匀冷却 ， 铜料化 学成 分或金相粗撒在横断面的 不均匀分饰等 ， 管坯的偏 向定 』乙 ， 管坯的不 毕整切头攀 都可以使毛管得到偏心 型的壁 厚 分怖 ， 因此都可以 归钠到 第一大 类 。 此处 甜蒲从略 。 应蔽提出的 是在穿孔 时金履在填头 前的屋精量对 于毛管壁 厚成偏心 型分怖 的影响 。 根据 “ 巾。 “ 的理揣 ， 在穿 孔时顶头 前的金蜀 具有如 图 的应 力状 态 。 其 中 ， 为从心捧来 的抗应 万 ， 履于屋精应 力 。 。 — 由于管坯的椭圆化以 及在塑性变 形 区金属流动而 引起的在 管坯 中心 的拉应 力 。 。 二 — 由札辊对金眉屋精所引起的屋精应 力 。 一澎 圆 在 心棒顶 须前金属 的 澳 力 状 慈 圆 在这种情 况下 豁为 ， 一 。 二 一 ， 。 根据塑性变 形 条 件 ， 穿 孔 当在如 下的条 件 下进行 ， 郎 。 一 一 。 ， 一 少
6 一 一 或 0,=Y0。-0。 (1) 其中：1一塑性常数 d。一屈伏点 如所调知，当金屬在頂头前壓縮量增大时，管坯的椭圓率在頂头前也随即增大。因此σ，增 大。相反的当壓縮量降低时，·，相对减小。根据公式(1)当·g减小时，σ，將增大，即在 頂头前的变形抗力將增大。因此在穿孔过程中頂头处在不称定状态，錾常发生跳动现象，其 脱出軋制線的可能性随即增大，因此壁厚不均值也就加剧。实验的材料証实了这一点。如图 4所示，当在医縮帶的壓縮量减小时，毛管前端的壁厚不均值显著增加。（当心捧位橙不变 时，在壓縮帶处壓縮最的增加，意即在頂头前壓縮量之增加)。 管必尔心 9. 管控心 7 5 2 5. %在兵宿弯如五，价值 圈4穿孔麽缩量對于陛厚不均的影誓 在实际操作中，为了避免在頂头前孔腔的形成往往减小穿孔壓縮量，这是正确的。但是 过多地减少壓縮量就会造成毛管壁厚不均值的增加，这是应骸引起注意的。 从公式(1)中还可以誘导出导板間距与毛管壁厚不均值的关系。如所周知，导板間距 的作用是將管坯一毛管的橢凰率限制在一定的范圍内。这有助于毛管内外表面的質量。但 如橢圆率限止过小，則·。相应减小，·，增大，同样要造成頂头处于不稳定状态而使毛管壁 厚的不均匀值增加。 此外从图4所示的驗材料中还可以說明下面二点： 1.在低壓縮率的穿孔軋制情况下，管坯定心对于降低毛管前段的壁厚不均值有显著的 作用。因此在軋制高合金鋼管时，由于朵用低壓縮率穿孔，管坯定心无論对于改善咬入条件， 对于降低毛管壁厚不均值，都有很好的作用。 2.在采用高壓縮率穿孔刺制时，由于在顶头前形成不規則的孔腔，或者管坯中心部分 的金豳处于较大的松敢狀态，这样都会使頂头在穿孔时处于不正常的位置，因而將引起壁厚 不均值的增高。而在这种情况下，如图4所示，甚至管坯定心也会失去它应有的作用
或 其 中 ，— 塑性常数 ， — 屈伏点 ， 少 一 如所遇知 ， 当金属在顶头 前屋精量增大时 ，管坯的椭圆率在顶头前也 随 郎增大 。 因此 。 增 大 。 相反 的 当屋精量 降低时 ， 相对 诚小 。 根据公式 当 诚小时 ， ， 将增大 ， 郎在 顶头前的变形抗 力将增大 。 因此在穿孔过程 中填头处在不稳定肤态 ， 握 常发生跳动现象 ， 共 脱出卓 制腺的可能性随 郎增大 ， 因此壁 厚不均值也就加剧 。 实殷的材料征实 了这一 点 。 如 图 所示 ， 当在赓精带的厘精量诚小时 ， 毛管前端的壁厚不均值显著增加 。 当心 捧位置不变 时 ， 在屋精带处屋精量 的增加 ， 意即在 填头前屋精量之增加 。 厂 门 气 闰， 洲尺’ 洲尺 口口 口崖 口口 竺生 匕如 七 、 目 目 口 ‘ 解目口 妇目 口户 ， 月 尸 匕 口 唠介考甸杯护叫阵窗公 、 左剐布咖呱偏道 圆 穿孔屡精 量封 于 壁 厚 不 均 的 影粤 在实际操作 中 ， 为 了避觅在顶头 前孔脸的形成往往诚小穿孔厘精量 ， 这是正确的 。 担是 过 多地诚少屋精量就会造成毛管壁 厚不均值的增 加 ， 这是应敌引 起注意的 。 从公式 中还可以锈导出导板 简距与 毛管壁 厚不均值的 关系 。 如所周知 ， 导板 简距 的作 用是牌管坯— 毛管的椭 圆率 限制在一定的 范 圃内 。 这有助于毛管内外表面的臂量 。 但 如椭圆率限 止过小 ， 则 ‘ 相应 喊小 ， ‘ ， 增大 ， 同样耍造成顶头处于不稳定状 态而使毛管壁 厚的不均匀值增加 。 此 外从 图 所示 的实段材料 中还可以 靛 明下面二 点 在低屋精率的 穿孔札制情况下 ， 管坯定心对于降低毛管前段的壁 厚不 均值有显著的 作 用 。 因此在轧 制 高合金铜管时 ， 由于采 用低屋精率 穿 孔 ，管坯定 心无韵对于改善咬入条 件 ， 对 于 降低毛管壁 厚不 均值 ， 都有很好的作 用 。 在采 用 高屋精率穿 孔乾制 时 ， 由于在 顶头 前形成不规则 的孔腔 ， 或者管坯中心部分 的金属处于较大的松散状 态 ， 这样都会使顶头在 穿 孔时处于不正常的位置 ， 因而将引起壁厚 不 均值的增 高 。 而在这种情 况下 ， 如 图 所示 ， 甚至管坯定心也 会 失去 它应有的作 用 。 少