桥梁计算的一般规定 3)车轮在板的支承处时 a=(a1+2h)+t (4.1.3-4) 4)车轮在板的支承附近，距支点的距离为x时 a=(a1+2h)+t+2x (4.1.3-5) 但不大于车轮在板的跨径中部的分布宽度； 5)按本条算得的所有分布宽度，均不得大于板的全宽度； 6)彼此不相连的预制板，车轮在板内分布宽度不得大于预制板宽度。 式中一板的计算跨径； h- 铺装层厚度； t 一板的厚度； d一多个车轮时外轮之间的中距； 41、b1一一垂直于板跨和平行于板跨方向的车轮着地尺寸。 4.1.4当整体式斜板桥的斜交角（板的支承轴线的垂直线与桥纵轴线的夹角）不大于 15时，可按正交板计算，计算跨径为：当l/b≤1.3时，按两支承轴线间垂直距离的正跨径 计算；当/b>1.3时，按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上1为斜跨径，b为垂直于桥纵 轴线的板宽。 装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直距离，计算跨径为斜跨径的正交 板计算。 4.1.5垂直于悬臂板跨径方向的车轮荷载分布宽度，当c值（图4.1.5）不大于2.5m 时，可按下列公式计算： a=(a1+2h)+2c (4.1.5) 式中 垂直于悬臂板跨径的车轮荷载分布宽度； aj- -垂直于悬臂板跨径的车轮着地尺寸； 平行于悬臂板跨径的车轮着地尺寸的外缘，通过铺装层45°分布线的外边线 至腹板外边缘的距离； h 铺装层厚度。 4.1.6与梁肋整体连接且具有承托的板（图4.1.6），当进行承托内或肋内板的截面验 算时，板的计算高度可按下式计算： h。=hf+s'tana (4.1.6) 式中h。 一自承托起点至肋中心线之间板的任一验算截面的计算高度； (—不计承托时板的厚度； -自承托起点至肋中心线之间的任一验算截面的水平距离： -承托下缘与悬臂板底面夹角，当tana大于1/3时，取1/3。 15
公路铜筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（心D62一2004） 图4.1.5车轮荷载在悬臂板上的分布 图4.1.6承托处板的计算高度 1-桥面装：2-腹板：3悬臂板 4.2梁的计算 4.2.1结构的作用（或荷载）效应可按弹性理论进行计算。对超静定结构，在进行作用 (荷载)效应分析时，结构构件的抗弯刚度可采用：允许开裂的构件0.8E1,不允许开裂的 构件E。I;其中1为混凝土毛截面惯性矩。 4.2.2T形截面梁的翼缘有效宽度br',应按下列规定采用 1内梁的翼缘有效宽度取下列三者中的最小值： 1)对于简支梁，取计算跨径的1/3。对于连续梁，各中间跨正弯矩区段，取该计算 跨径的0.2倍：边跨正弯矩区段，取该跨计算跨径的0.27倍；各中间支点负弯矩 区段，取该支点相邻两计算跨径之和的0.07倍： 2)相邻两梁的平均间距； 3)(b+2b+12h),此处，b为梁腹板宽度，b为承托长度，h为受压区翼缘悬出 板的厚度。当h/bh<1/3时，上式b,应以3hh代替，此处h为承托根部厚度。 2外梁翼缘的有效宽度取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，加上腹板宽度的1/2，再 加上外侧悬臂板平均厚度的6倍或外侧悬臂板实际宽度两者中的较小者。 预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力可 按实际翼缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计算。 对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，T形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。 4.2.3箱形截面梁在腹板两侧上、下翼缘的有效宽度b可按下列规定计算（图4.2.3 1、图4.2.3-2和表4.2.3)： 1 简支梁和连续梁各跨中部梁段，悬臂梁中间跨的中部梁段 bmi =prbi (4.2.31) 2简支梁支点，连续梁边支点及中间支点，悬臂梁悬臂段 bmi=p,bi (4.2.3-2) 式中 bm一腹板两侧上、下各翼缘的有效宽度，i=1,2,3,…见图4.2.3-1； bi -腹板两侧上、下各翼缘的实际宽度，i=1,2,3,…见图4.2.31； —16
桥梁计算的一般规定 一有关简支梁、连续梁各跨中部梁段和悬臂梁中间跨的中部梁段翼缘有效宽 度的计算系数，可按图4.2.3-2和表4.2.3确定； P. 一有关简支粱支点、连续梁边支点和中间支点、悬臂梁悬臂段翼缘有效宽度 的计算系数，可按图4.2.3-2和表4.2.3确定。 注：(1)b。为简支梁和连续梁各跨中部梁段，悬臂梁中间骑的中部梁段，当b儿，≥0.7时翼缘的有效宽度： (2)6。为简支梁支点、连续梁边支点和中问支点、悬臂梁悬特段，当6/儿，≥0.7时翼缘的有效宽度： (3)儿，按表4.23确定。 0.6 0.1483 上 图4.2.31箱形截面梁翼缘有效宽度 图4.2.3-2A,P曲线图 表4.2.3pP:的应用位置和理论跨径1 结构体系 理论跨径 支 k=1 梁 a a 边 边支点或跨中部 =a-fc 分梁段1=0.81 连 跨中部分梁段 间 ,=0.6l,中间支点1取0.2倍两相邻骑径 之和 起 4=1.51 注：(1)a为与所求的翼缘有效宽度bm相应的翼缘实际宽度b,但a不应大于0,25： (2)1为梁的计算畸径： (3)c=0.1h: (4)在长度a或c的梁段内，有效宽度可用直线括人法在P,.d,与prb:之间求取。 -17
公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(J心D62一2004) 当梁高h≥b/0.3时，翼缘有效宽度应采用翼缘实际宽度。 预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力 可按实际翼缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计算。 对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。 4.2.4计算连续梁中间支承处的负弯矩时，可考虑支座宽度对弯矩折减的影响：折减 后的弯矩按下列公式计算（图4.2.4）：但折减后的弯矩不得小于未经折减的弯矩的0.9 倍c M。=M-M (4.2.4-1) M=8q02 (4.2.4-2) 式中M。一折减后的支点负弯矩； M- 按理论公式或方法计算的支点负弯矩： M'- 折减弯矩： 梁的支点反力R在支座两侧向上按45分布于梁截面重心轴GG的荷载强 度，g=R/a; 梁支点反力在支座两侧向上按45°扩散交于重心轴GG的长度（圆形支座 可换算为边长等于0.8倍直径的方形支座)。 图4.2.4中间支承处折减弯矩计算图 4.2.5设有承托的连续梁，其承托竖向与纵向之比不宜大于1/6。变高度或等高度但 支点设有承托的连续梁，计算作用（或荷载）效应时应考虑截面惯性矩的变化：但当支点截 面惯性矩与跨径中点截面惯性矩之比等于或小于2时，可不考虑其截面惯性矩变化的影 响。 4.2.6当连续梁中间支承处设有横隔梁时，支座上的计算截面可采用横隔梁侧面的连 续梁截面。 4.2.7计算变高度梁（包括等高度梁设有承托的梁段）的剪应力时，应考虑弯矩、轴向 力引起的附加剪应力。 18
桥梁计算的一般规定 4.2.8计算连续梁或其他超静定结构的作用（或荷载）效应时，应根据情况考虑温度 混凝土收缩和徐变、基础不均匀沉降等作用影响。对于预应力混凝土连续梁等超静定结 构，还应考虑预加力引起的次效应。 4.2.9计算混凝土徐变时，可假定徐变与混凝土应力呈线性关系。当缺乏符合当地实 际条件的数据和计算方法时，混凝土徐变系数，可按本规范表6.2.7采用或按附录F计 算。 混凝土的收缩应变可按本规范表6.2.7采用或按附录F计算。 4.2.10由于日照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按附录B计算。竖向日 照温差梯度曲线可按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60一2004)取用。 4.2.11若预应力混凝土连续梁在施工过程中不转换结构体系，在混凝土徐变完成后， 由预加力引起的总的次效应（包括弹性变形和徐变），可由预加应力时引起的弹性变形次 效应乘以预应力钢筋张拉力的平均有效系数C求得。平均有效系数按下式计算： C=P/P (4.2.11 式中P。—预应力损失全部完成后，预应力钢筋平均张拉力； P 一预应力瞬时（第一批）损失完成后，预应力钢筋平均张拉力。 4.2.12若连续梁在施工过程中转换结构体系（如先期结构在τo时同时加载的简支梁 或其他结构体系，在π时同时转换为后期结构的连续梁)，由于混凝土徐变影响，后期结 构上弯矩可按下列规定计算： 】在先期结构上由于结构自重产生的弯矩，经过混凝土徐变重分配，在后期结构中 t时的弯矩M,可按下式计算： Mg=M1g+(M2g-Me)l-e-[.-,5川小 (4.2.12-1) 式中Mg 一在先期结构自重作用下，按先期结构体系计算的弯矩； M2g一在先期结构自重作用下，按后期结构体系计算的弯矩； (t,to)- -从先期结构加载龄期τo至后期结构计算所考虑时间：时的徐变系数，当 缺乏符合当地实际条件的数据时，可按本规范附录F计算； (,0)- 一从先期结构加载龄期o至t时转换为后期结构的徐变系数。 2在先期结构上由预加力产生的弯矩，经过混凝土徐变重分配，在后期结构中，时 的弯矩M,可按下式计算： Mn=Me+(M-MD1-e-)-]月 (4.2.12-2) MiptMipt Mim (4.2.12-3) 式中M1m一在先期结构中的预加力作用下，按先期结构体系计算的弯矩； 19