§5一3螺纹联接的预紧（续） 螺母与支承面间的摩擦力矩为 Do-do T 。(5-5) o将式(5一4)、(5—5)代人式(5—3)，得 r-4mee加- (5-6)
螺母与支承面间的摩擦力矩为 2 0 2 0 3 0 3 0 2 0 3 1 D d D d T f c F − − = ( ) − − = + + 2 0 2 0 3 0 3 0 0 2 3 2 tan 2 1 D d D d T F d f v c §5—3 螺纹联接的预紧（续） （5-6） （5-5） 将式(5—4)、(5—5)代人式(5—3)，得
§5一3螺纹联接的预紧 (续) 。对于M10一M64粗牙普通螺纹的钢制螺栓，螺纹升角；螺 纹中径d2=0.9d;螺旋副的当量摩擦角(f为摩擦系数，无润 滑时f=0.1~0.2)；螺栓孔直径do≈1.1d;螺母环形支承面 的外径D0≈1.5d;螺母与支承面间的摩擦系数f=0.15。将 上述各参数代人式（⑤—6）整理后可得 T≈0.2Fod(5-7)
对于M10—M64粗牙普通螺纹的钢制螺栓，螺纹升角；螺 纹中径d2=0.9d；螺旋副的当量摩擦角 (f为摩擦系数，无润 滑时f=0.1～0.2)；螺栓孔直径d0≈1.1d；螺母环形支承面 的外径D0≈1．5d；螺母与支承面间的摩擦系数f=0.15。将 上述各参数代人式(5—6)整理后可得 T≈0.2F0d (5—7) §5—3 螺纹联接的预紧（续）
§5一3螺纹联接的预紧（续） 。对于一定公称直径d的螺栓，当所要求的预紧力Fo已知时， 即可按式（⑤一7）确定扳手的拧紧力矩了。一般标准扳手的 长度上L≈15d,若拧紧力为F,则T=FL。由式(5一7)可得： Fo≈75F。假定F0=200N,则Fo=15000N。如果用这个预 紧力拧紧M12以下的钢制螺栓，就很可能过载拧断，应严 格控制其拧紧力矩
对于一定公称直径d的螺栓，当所要求的预紧力F0已知时， 即可按式(5—7)确定扳手的拧紧力矩了。—般标准扳手的 长度上L≈15d，若拧紧力为F，则T=FL。由式(5—7)可得： F0≈75F。假定F0=200N，则F0=15 000N。如果用这个预 紧力拧紧M12以下的钢制螺栓，就很可能过载拧断，应严 格控制其拧紧力矩。 §5—3 螺纹联接的预紧（续）
§5一3螺纹联接的预紧（续） 采用测力矩扳手或定力矩扳手控制预紧力的方法，操作简便，但 准确性较差（因拧紧力矩受摩擦系数波动的影响较大），也不适用于大 型的螺栓联接。为此，可采用测定螺栓伸长量的方法来控制预紧力（图 5一11)。所需的伸长量可根据预紧力的规定值计算。 图5-10 螺旋副的拧紧力矩 图5-1山测量螺栓伸长量
采用测力矩扳手或定力矩扳手控制预紧力的方法，操作简便，但 准确性较差(因拧紧力矩受摩擦系数波动的影响较大)，也不适用于大 型的螺栓联接。为此，可采用测定螺栓伸长量的方法来控制预紧力(图 5—11)。所需的伸长量可根据预紧力的规定值计算。 §5—3 螺纹联接的预紧（续）
§5-4 螺纹联接的防松 螺纹联接件一般采用单线普通螺纹：螺纹升角 (w=142'-32)小于螺旋副的当量摩擦角(0，=6.5°-10.5)。 因此，联接螺纹都能满足自锁条件(<p,)。此外， 拧紧以后螺母和螺栓头部等支承面上的摩擦力也有防松作 用，所以在静载荷和工作温度变化不大时，螺纹联接不会 自动松脱。但在冲击、振动或变载荷的作用下，螺旋副间 的摩擦力可能减小或瞬时消失。这种现象多次重复后，就 会使联接松脱。在高温或温度变化较大的情况下，由于螺 纹联接件和被联接件的材料发生蠕变和应力松弛，也会使 联接中的预紧力和摩擦力逐渐减小，最终将导致联接失效
§5—4 螺纹联接的防松 螺纹联接件一般采用单线普通螺纹：螺纹升角 ( )小于螺旋副的当量摩擦角( )。 因此，联接螺纹都能满足自锁条件( )。此外， 拧紧以后螺母和螺栓头部等支承面上的摩擦力也有防松作 用，所以在静载荷和工作温度变化不大时，螺纹联接不会 自动松脱。但在冲击、振动或变载荷的作用下，螺旋副间 的摩擦力可能减小或瞬时消失。这种现象多次重复后，就 会使联接松脱。在高温或温度变化较大的情况下，由于螺 纹联接件和被联接件的材料发生蠕变和应力松弛，也会使 联接中的预紧力和摩擦力逐渐减小，最终将导致联接失效。 = 142 − 32 = 6.5 −10.5 v v