4.2.2排水固结 概述 排水固结法是对天然地基,或先在地基中设置砂井(袋装砂井或塑料排水带)等竖向排 水体,然后利用建筑物本身重量分级逐渐加载:或在建筑物建造前在场地先行加载预压, 使土体中的孔隙水排出,逐渐固结,地基发生沉降,同时强度逐步提高的方法。该法常用 于解决软粘土地基的沉降和稳定问题,可使地基的沉降在加载预压期间基本完成或大部分 完成,使建筑物在使用期间不致产生过大的沉降和沉降差。同时,可增加地基土的抗剪强 度,从而提高地基的承载力和稳定性。 实际上,排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的 排水系统是一种手段,如没有加压系统,孔隙中的水没有压力差就不会自然排出,地 基也就得不到加固。如果只增加固结压力,不缩短土层的排水距离,则不能在预压期间尽 快地完成设计所要求的沉降量,强度不能及时提高,加载也不能顺利进行。所以上述两个 系统,在设计时总是联系起来考虑的 排水固结法适用于处理各类淤泥、淤泥质土及冲填土等饱和粘性土地基。砂井法特别 适用于存在连续薄砂层的地基。但砂井只能加速主固结而不能减少次固结,对有机质土和 泥炭等次固结土,不宜只采用砂井法。克服次固结可利用超载的方法。真空预压法适用于 能在加固区形成(包括采取措施后形成)稳定负压边界条件的软土地基。降低地下水位法、 真空预压法和电渗法由于不增加剪应力,地基不会产生剪切破坏,所以它适用于很软弱的 粘土地基。 2、加固机理 (1)堆载预压加固机理 预压法是在建筑物建造以前,在建筑场地进行加载预压,使地基的固结沉降基本完成 并提高地基土强度的方法 在饱和软土地基上施加荷载后,孔隙水被缓慢排出,孔隙体积随之逐渐减少,地基发 生固结变形。同时随着超静水压力逐渐消散,有效应力逐渐提高,地基土强度就逐渐增长。 在荷载作用下,土层的固结过程就是超静孔隙水压力(简称孔隙水压力)消散和有效应 力增加的过程。如地基内某点的总应力增量为Δσ,有效应力增量为Δσ′,孔隙水压力增 量为△u,则三者满足以下关系: Ag'=Ao-Au 用填土等外加荷载对地基进行预压,是通过增加总应力Δσ并使孔隙水压力Δ消散而增加
15 4.2.2 排水固结 1、概述 排水固结法是对天然地基，或先在地基中设置砂井(袋装砂井或塑料排水带)等竖向排 水体，然后利用建筑物本身重量分级逐渐加载；或在建筑物建造前在场地先行加载预压， 使土体中的孔隙水排出，逐渐固结，地基发生沉降，同时强度逐步提高的方法。该法常用 于解决软粘土地基的沉降和稳定问题，可使地基的沉降在加载预压期间基本完成或大部分 完成，使建筑物在使用期间不致产生过大的沉降和沉降差。同时，可增加地基土的抗剪强 度，从而提高地基的承载力和稳定性。 实际上，排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的。 排水系统是一种手段，如没有加压系统，孔隙中的水没有压力差就不会自然排出，地 基也就得不到加固。如果只增加固结压力，不缩短土层的排水距离，则不能在预压期间尽 快地完成设计所要求的沉降量，强度不能及时提高，加载也不能顺利进行。所以上述两个 系统，在设计时总是联系起来考虑的。 排水固结法适用于处理各类淤泥、淤泥质土及冲填土等饱和粘性土地基。砂井法特别 适用于存在连续薄砂层的地基。但砂井只能加速主固结而不能减少次固结，对有机质土和 泥炭等次固结土，不宜只采用砂井法。克服次固结可利用超载的方法。真空预压法适用于 能在加固区形成(包括采取措施后形成)稳定负压边界条件的软土地基。降低地下水位法、 真空预压法和电渗法由于不增加剪应力，地基不会产生剪切破坏，所以它适用于很软弱的 粘土地基。 2、加固机理 (1)堆载预压加固机理 预压法是在建筑物建造以前，在建筑场地进行加载预压，使地基的固结沉降基本完成 并提高地基土强度的方法。 在饱和软土地基上施加荷载后，孔隙水被缓慢排出，孔隙体积随之逐渐减少，地基发 生固结变形。同时随着超静水压力逐渐消散，有效应力逐渐提高，地基土强度就逐渐增长。 在荷载作用下，土层的固结过程就是超静孔隙水压力(简称孔隙水压力)消散和有效应 力增加的过程。如地基内某点的总应力增量为 ，有效应力增量为 ，孔隙水压力增 量为 u ，则三者满足以下关系： = − u 用填土等外加荷载对地基进行预压，是通过增加总应力 并使孔隙水压力 u 消散而增加
有效应力△a'的方法。堆载预压是在地基中形成超静水压力的条件下排水固结,称为正压 固结 地基土层的排水固结效果与它的排水边界有关。根据固结理论,在达到同一固结度时, 固结所需的时间与排水距离的长短平方成正比。软粘土层越厚,一维固结所需的时间越长 如果淤泥质土层厚度大于10~20m,要达到较大固结度U>80%,所需的时间要几年至几十年 之久。为了加速固结,最为有效的方法是在天然土层中增加排水途径,缩短排水距离,在 天然地基中设置垂向排水体。这时土层中的孔隙水主要通过砂井和部分从竖向排出。所以 砂井(袋装砂井或塑料排水带)的作用就是增加排水条件。为此,缩短了预压工程的预压期 在短期内达到较好的固结效果,使沉降提前完成;加速地基土强度的增长,使地基承载力 提高的速率始终大于施工荷载的速率,以保证地基的稳定性,这一点无论从理论和实践上 都得到了证实。 (2)真空预压加固机理 真空预压法是在需要加固的软土地基表面先铺设砂垫层,然后埋设垂直排水管道,再 用不透气的封闭膜使其与大气隔绝,薄膜四周埋入土中,通过砂垫层内埋设的吸水管道, 用真空装置进行抽气,使其形成真空,增加地基的有效应力 当抽真空时,先后在地表砂垫层及竖向排水通道内逐步形成负压,使土体内部与排水 通道、垫层之间形成压差。在此压差作用下,土体中的孔隙水不断由排水通道排出,从而 使土体固结。 真空预压的原理主要反映在以下几个方面: 1)薄膜上面承受等于薄膜内外压差的荷载。 2)地下水位降低,相应增加附加应力 3)封闭气泡排出,土的渗透性加大。 真空预压是通过覆盖于地面的密封膜下抽真空,使膜内外形成气压差,使粘土层产生 固结压力。即是在总应力不变的情况下,通过减小孔隙水压力来增加有效应力的方法。真 空预压和降水预压是在负超静水压力下排水固结,称为负压固 3、设计与计算 排水固结法的设计,实质上就是进行排水系统和加压系统的设计,使地基在受压过程 中排水固结、强度相应增加以满足逐渐加荷条件下地基稳定性的要求,并加速地基的固结 沉降,缩短预压的时间 1)计算理论 1)瞬时加荷条件下固结度计算
16 有效应力 的方法。堆载预压是在地基中形成超静水压力的条件下排水固结，称为正压 固结。 地基土层的排水固结效果与它的排水边界有关。根据固结理论，在达到同一固结度时， 固结所需的时间与排水距离的长短平方成正比。软粘土层越厚，一维固结所需的时间越长。 如果淤泥质土层厚度大于 10～20m，要达到较大固结度 U >80%，所需的时间要几年至几十年 之久。为了加速固结，最为有效的方法是在天然土层中增加排水途径，缩短排水距离，在 天然地基中设置垂向排水体。这时土层中的孔隙水主要通过砂井和部分从竖向排出。所以 砂井(袋装砂井或塑料排水带)的作用就是增加排水条件。为此，缩短了预压工程的预压期， 在短期内达到较好的固结效果，使沉降提前完成；加速地基土强度的增长，使地基承载力 提高的速率始终大于施工荷载的速率，以保证地基的稳定性，这一点无论从理论和实践上 都得到了证实。 (2)真空预压加固机理 真空预压法是在需要加固的软土地基表面先铺设砂垫层，然后埋设垂直排水管道，再 用不透气的封闭膜使其与大气隔绝，薄膜四周埋入土中，通过砂垫层内埋设的吸水管道， 用真空装置进行抽气，使其形成真空，增加地基的有效应力。 当抽真空时，先后在地表砂垫层及竖向排水通道内逐步形成负压，使土体内部与排水 通道、垫层之间形成压差。在此压差作用下，土体中的孔隙水不断由排水通道排出，从而 使土体固结。 真空预压的原理主要反映在以下几个方面： 1)薄膜上面承受等于薄膜内外压差的荷载。 2)地下水位降低，相应增加附加应力。 3)封闭气泡排出，土的渗透性加大。 真空预压是通过覆盖于地面的密封膜下抽真空，使膜内外形成气压差，使粘土层产生 固结压力。即是在总应力不变的情况下，通过减小孔隙水压力来增加有效应力的方法。真 空预压和降水预压是在负超静水压力下排水固结，称为负压固结。 3、设计与计算 排水固结法的设计，实质上就是进行排水系统和加压系统的设计，使地基在受压过程 中排水固结、强度相应增加以满足逐渐加荷条件下地基稳定性的要求，并加速地基的固结 沉降，缩短预压的时间。 (1)计算理论 1)瞬时加荷条件下固结度计算
不同条件下平均固结度计算公式见表4.2.2-1 表4.2.2-1不同条件下平均固结度计算公式 序号条件 平均固结度计算公式 备注 竖向排水固结 Terzaghi解 元=1-8 2内径向排水固结 arron解 U=1 F(n)d 3竖向和内径向排水 固结(砂井地基平 e:" (a) F(n)=-In(n x2 F(n)d: d 均固结度) l-(1-Ur(1-U:) d 砂井未贯穿受压土U=Q0=+(1-Q)U 层的平均固结度 Q 普遍表达式 U=1 表中:cn一竖向固结系数,4=k(1+e) n—径向固结系数(或称水平向固结系数),cn=A(+e d—一每一个砂井有效影响范围的直径 d—砂井直径。 2)逐渐加荷条件下地基固结度的计算 以上计算固结度的理论公式都是假设荷载是一次瞬间加足的。实际工程中,荷载总是 分级逐渐施加的。因此,根据上述理论方法求得固结时间关系或沉降时间关系都必须加以 修正。修正的方法有改进的太沙基法和改进的高木俊介法 a、改进的太沙基法对于分级加荷的情况,太沙基的修正方法是假定 (a)每一级荷载增量p1所引起的固结过程是单独进行的,与上一级荷载增量所引起的固 结度完全无关; b)总固结度等于各级荷载增量作用下固结度的叠加 (c)每一级荷载增量P在等速加荷经过时间κ的固结度与在t/2时的瞬时加荷的固结 度相同,也即计算固结的时间为t/2
17 不同条件下平均固结度计算公式见表 4.2.2-1。 表 4.2.2-1 不同条件下平均固结度计算公式 序号 条 件 平均固结度计算公式 备 注 1 竖向排水固结 ( U z >30%) U e z C H t v = − − 1 8 2 4 2 2 8 2 2 2 4 C H v Tezaghi 解 2 内径向排水固结 U e r F n C d t h e = − − 1 8 2 ( ) 1 2 ( ) 8 e h F n d C Barron 解 3 竖向和内径向排水 固结(砂井地基平 均固结度) U e rz F n C d C H t h e v = − − + 1 8 2 8 4 2 2 2 ( ( ) ) =1− (1− U )(1− U ) r z 8 2 2 2 2 4 ( ) 8 H C F n d C v e h + F n n n n n n ( ) = ln( ) − − − 2 2 2 2 1 3 1 4 n d d e w = 4 砂井未贯穿受压土 层的平均固结度 U = QUrz + − Q U z (1 ) − − 1 8 2 8 Q 2 e F n C d t h e ( ) 8 2 Q 8 2 C F n d h e ( ) Q H H H = + 1 1 2 5 普遍表达式 U e t = − − 1 表中： cv ——竖向固结系数， c k e a v v w = + (1 ) ch ——径向固结系数(或称水平向固结系数), c k e a h h w = + (1 ) de ——每一个砂井有效影响范围的直径； dw ——砂井直径。 2)逐渐加荷条件下地基固结度的计算 以上计算固结度的理论公式都是假设荷载是一次瞬间加足的。实际工程中，荷载总是 分级逐渐施加的。因此，根据上述理论方法求得固结时间关系或沉降时间关系都必须加以 修正。修正的方法有改进的太沙基法和改进的高木俊介法。 a、改进的太沙基法 对于分级加荷的情况，太沙基的修正方法是假定： (a)每一级荷载增量 pi 所引起的固结过程是单独进行的，与上一级荷载增量所引起的固 结度完全无关； (b)总固结度等于各级荷载增量作用下固结度的叠加； (c)每一级荷载增量 pi 在等速加荷经过时间 t 的固结度与在 t /2 时的瞬时加荷的固结 度相同，也即计算固结的时间为 t /2
(d)在加荷停止以后,在恒载作用期间的固结度,即时间t大于T;(此处T为p2的加载 期)时的固结度和在五时瞬时加荷后经过时间(- 2的固结度相同; (e)所算得的固结度仅是对本级荷载而言,对总荷载还要按荷载的比例进行修正 对多级等速加荷,修正通式为 U,=∑0 (4.2.2-1) n-1 式中可:——多级等速加荷,t时刻修正后的平均固结度 U—瞬时加荷条件的平均固结度 Tn-1、Tn——分别为每级等速加荷的起点和终点时间(从时间0点起算)。当计算某 级加荷期间t的固结度时,则Tn改为t 第n级荷载增量,如计算加荷过程中某一时刻t的固结度时,则用该时刻 相对应的荷载增量 改进的高木俊介法该法是根据巴伦理论,考虑变速加荷使砂井地基在辐射向和垂 直向排水条件下推导出砂井地基平均固结度的,其特点是不需要求得瞬时加荷条件下地基 固结度,而是可直接求得修正后的平均固结度。修正后的平均固结度为 =0(-)-g“-c 式中U——t时多级荷载等速加荷修正后的平均固结度(%) ∑Δp——各级荷载的累计值 第n级荷载的平均加速度率(kPa/d) Tn-1、Tn——分别为各级等速加荷的起点和终点时间(从零点起算),当计算某一级等速 加荷过程中时间t的固结度时,则Tn改为t; a、B——见表4.2.2-1。 c、影响砂井固结度的几个因素 (a)关于初始孔隙水压力 (b)关于涂抹作用 (c)关于砂料的阻力。 d、地基土抗剪强度增长的预估 在预压荷载作用下,随着排水固结的进程,地基土的抗剪强度就随着时间而增长;另 一方面,剪应力随着荷载的增加而加大,而且剪应力在某种条件(剪切蠕动)下,还能导
18 (d)在加荷停止以后，在恒载作用期间的固结度，即时间 t 大于 Ti （此处 Ti 为 pi 的加载 期）时的固结度和在 Ti 2 时瞬时加荷 pi 后经过时间 t Ti − 2 的固结度相同； (e)所算得的固结度仅是对本级荷载而言，对总荷载还要按荷载的比例进行修正。 对多级等速加荷，修正通式为： U U p p t rz t T T n n n n ' = − + −1 2 1 (4.2.2-1) 式中 U t ——多级等速加荷， t 时刻修正后的平均固结度； U rz ——瞬时加荷条件的平均固结度； Tn−1、 Tn——分别为每级等速加荷的起点和终点时间（从时间 0 点起算）。当计算某一 级加荷期间 t 的固结度时，则 Tn 改为 t ； pn ——第 n 级荷载增量，如计算加荷过程中某一时刻 t 的固结度时，则用该时刻 相对应的荷载增量。 b、改进的高木俊介法 该法是根据巴伦理论，考虑变速加荷使砂井地基在辐射向和垂 直向排水条件下推导出砂井地基平均固结度的，其特点是不需要求得瞬时加荷条件下地基 固结度，而是可直接求得修正后的平均固结度。修正后的平均固结度为： = ( ) ( ) − − − − U − q p T T e e e t n n n n t Tn Tn ' 1 1 1 (4.2.2-2) 式中 U t —— t 时多级荷载等速加荷修正后的平均固结度（%）； p ——各级荷载的累计值； q n ——第 n 级荷载的平均加速度率（kPa/d）； Tn−1、 Tn——分别为各级等速加荷的起点和终点时间（从零点起算），当计算某一级等速 加荷过程中时间 t 的固结度时，则 Tn 改为 t ； 、 ——见表 4.2.2-1。 c、影响砂井固结度的几个因素 (a)关于初始孔隙水压力。 (b)关于涂抹作用。 (c)关于砂料的阻力。 d、地基土抗剪强度增长的预估 在预压荷载作用下，随着排水固结的进程，地基土的抗剪强度就随着时间而增长；另 一方面，剪应力随着荷载的增加而加大，而且剪应力在某种条件（剪切蠕动）下，还能导
致强度的衰减。因此,地基中某一点在某一时刻的抗剪强度τ,可表示为: +△T (4.2.2-3) 式中τ0——地基中某点在加荷之前的天然地基抗剪强度。用十字板或无侧限抗压强 度试验、三轴不排水剪切试验测定; 由于固结而增长的抗剪强度增量 △rA——由于剪切蠕动而引起的抗剪强度衰减量。 考虑到由于剪切蠕动所引起强度衰减部分△r目前尚难提出合适的计算方法,故该 式为 式中η是考虑剪切蠕变及其它因素对强度影响的一个综合性的折减系数。η值与地基土在 附加剪应力作用下可能产生的强度衰减作用有关,根据国内有些地区实测反算的结果,刀值 为0.8~0.85。如判断地基土没有强度衰减可能时,则7=1.0。 △r=k△a11- =k△o1U (2)堆载预压法设计 堆载预压法设计包括加压系统和排水系统的设计。加压系统主要指堆载预压计划以及 堆载材料的选用:排水系统包括竖向排水体的材料选用、排水体长度、断面、平面布置的 确定 1)加压系统设计 堆载预压,根据土质情况分为单级加荷和多级加荷:根据堆载材料分为自重预压、加 荷预压和加水预压。 堆载一般用填土、砂石等散粒材料;油罐通常利用灌体充水对地基进行预压。对堤坝 等以稳定为控制的工程,则以其本身的重量有控制地分级逐渐加载,直至设计标高 由于软粘土地基抗剪强度低,无论直接建造建筑物还是进行堆载预压往往都不可能快 速加载,而必须分级逐渐加荷,待前期荷载下地基强度增加到足已加下一级荷载时方可加 下一级荷载。其计算步骤是,首先用简便的方法确定一个初步的加荷计划,然后校核这一 加荷计划下的地基的稳定性和沉降,具体计算步骤如下: a、利用地基的天然地基土抗剪强度计算第一级容许施加的荷载p。对长条梯形填土, 可根据 Fellenius公式估算:
19 致强度的衰减。因此，地基中某一点在某一时刻的抗剪强度 f 可表示为： f = f 0 + fc − f (4.2.2-3) 式中 f 0 ——地基中某点在加荷之前的天然地基抗剪强度。用十字板或无侧限抗压强 度试验、三轴不排水剪切试验测定； fc ——由于固结而增长的抗剪强度增量； f ——由于剪切蠕动而引起的抗剪强度衰减量。 考虑到由于剪切蠕动所引起强度衰减部分 f 目前尚难提出合适的计算方法，故该 式为： f = ( f 0 + fc ) (4.2.2-4) 式中 是考虑剪切蠕变及其它因素对强度影响的一个综合性的折减系数。 值与地基土在 附加剪应力作用下可能产生的强度衰减作用有关，根据国内有些地区实测反算的结果， 值 为 0.8～0.85。如判断地基土没有强度衰减可能时，则 =1.0。 fc t k u = − k U = 1 1 1 1 (4.2.2-5) (2)堆载预压法设计 堆载预压法设计包括加压系统和排水系统的设计。加压系统主要指堆载预压计划以及 堆载材料的选用；排水系统包括竖向排水体的材料选用、排水体长度、断面、平面布置的 确定。 1)加压系统设计 堆载预压，根据土质情况分为单级加荷和多级加荷；根据堆载材料分为自重预压、加 荷预压和加水预压。 堆载一般用填土、砂石等散粒材料；油罐通常利用灌体充水对地基进行预压。对堤坝 等以稳定为控制的工程，则以其本身的重量有控制地分级逐渐加载，直至设计标高。 由于软粘土地基抗剪强度低，无论直接建造建筑物还是进行堆载预压往往都不可能快 速加载，而必须分级逐渐加荷，待前期荷载下地基强度增加到足已加下一级荷载时方可加 下一级荷载。其计算步骤是，首先用简便的方法确定一个初步的加荷计划，然后校核这一 加荷计划下的地基的稳定性和沉降，具体计算步骤如下： a、 利用地基的天然地基土抗剪强度计算第一级容许施加的荷载 p1 。对长条梯形填土， 可根据 Fellennius 公式估算：