紫铜热变形流动应力的实验研究

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.1997.s1.004 第19卷增刊 北京科技大学学报 Vol.19 197年2月 Joumal of Uuiversity of Science and Techology Beijing Feb.1997 紫铜热变形流动应力的实验研究 管克智樊百林周纪华 北京科技大学机械工程学院，北京100083 摘要采用恒变形速率凸轮压缩试验机对紫铜的流动应力进行了实验研究，分析了变形温度、变 形速率、变形程度对流动应力的影响，同时对不同的数学模型结构进行了非线性回归，通过分析 比较，提出了拟合精度高的流动应力数学模型. 关键词紫铜，流动应力，数学模型，凸轮试验机 目前，我国缺乏全面研究高温高速下有色金属紫铜的流动应力数学模型，而国外提供 的流动应力曲线和数据（杂志，书发表）基本上不符合我国铜品种生产的需要，本文采用恒 变形速率凸轮式压缩试验机对紫铜T,的流动应力进行实验研究，得出紫铜T,在不同变形 温度、变形速率、变形程度下的流动应力曲线图，同时用不同的模型结构进行了非线性回 归，通过分析比较，提出了适合热轧铜生产用的拟合精度高的计算机控制用的紫铜流动应 力数学模型；同时也对我国的有色企业生产提供了一定的理论和实践依据.本文研究的紫 铜T2,其化学成分（质量分数，%）为，Cu->99.9,Pb-0.005,Zn-0.005,Bi-0.002, Fe-0.005,Sn-0.005,As-0.002,P-0.005,Sb-0.002. 1热变形流动应力实验研究方法 1.1设备及实验方法 采用自行设计制造的凸轮式高速形变试验机，以等变形速率压缩端面上带凹槽并在凹 槽内充满不同软化点的润滑剂的圆柱形试件世，其试验范围为变形温度t=400~800℃， 变形速率8=5~65s,变形程度ε=ln(Hh)=00.6931.为了保证压缩时使试件接近 单向应力状态，必须使压缩表面具有良好润滑条件，因而采用了玻璃粉，高温润滑脂作润滑 剂.在不同的试验温度下，采用不同化学成分的玻璃粉润滑剂， 1.2微机高速数据采集系统 采用日本KIKUSUI公司生产的DSS6521双通道存贮示波器，通过6522并行接口与 BM-PC286微机连接，实现了瞬态波形的采集.凸轮形变试验机最高转速为400r/min,波 形持续时间为8~130s,为了保证在如此短的时间内采到正确的波形，在试验机上安装有 非接触的触发装置 199%-03-20收稿 第一作者男58岁牧授

第 珍卷 增 刊 北 京 科 技 大 学 学 报 1望片 年 2 月 J吵回 梦 U面饭沁 健 欣妇耽 .目 1刊腼咖盯 压场松 V d . 珍 f b饭 1望刀 紫铜 热 变 形 流 动 应 力 的 实 验 研 究 管克智 樊百 林 周 纪 华 北京科技大学 机械工 程学院 , 北京 10 以犯 摘要 采用恒变形 速率 凸轮压缩试验机对紫铜的流动应力进行 了实验研究 , 分析 了 变形 温度 、 变 形速率 、 变形 程度 对流 动应力 的影响 , 同时对不 同的数学模型 结构进行了 非线性 回 归 , 通过分 析 比较 , 提出了拟合精度高 的流动应力数学模 型 . 关健词 紫铜 , 流动应力 , 数学模型 , 凸 轮试骑机 目前 , 我 国缺 乏全 面研究 高温 高速下 有 色金属 紫铜 的流 动应 力 数 学 模 型 , 而 国外 提 供 的流 动应 力 曲线和 数据 (杂志 , 书发表 ) 基本 上不 符合我 国铜 品种 生产 的需 要 . 本 文 采 用 恒 变形 速率凸 轮式 压缩 试验 机对紫铜 T : 的流 动应 力进行 实验 研究 , 得 出紫铜 T : 在 不 同变 形 温度 、 变 形速 率 、 变形 程 度 下 的流 动 应 力 曲 线 图 , 同时 用 不 同 的模 型结 构 进 行 了非 线 性 回 归 , 通过 分析 比较 , 提 出 了适合热轧铜生产用 的拟 合精 度高的计 算机 控制 用 的 紫铜流 动应 力数学模 型 ; 同时也 对我 国 的有 色企 业生产 提供 了一 定 的理 论 和实 践 依 据 . 本 文研 究 的 紫 铜 兀 , 其 化 学 成 分 (质 量 分 数 , % ) 为 , C u 一 > 9 .9 , P b 一 .0 0 5 , nz 一 .0 0 5 , iB 一 .0 0 02 , Fe 一 0 . 0() 5 . S n 一 0 . 0 0 5 . sA 一 0 . 0() 2 . P 一 0 , 0() 5 . 凡b 一 0 _ 0 2 _ 热变形 流动应 力 实验研究方 法 设备及 实验方 法 采 用 自行 设计制造 的 凸轮式高 速形 变试验机 , 以等变形速 率压 缩 端面 上 带凹 槽 并 在 凹 槽内充满不 同软化 点 的润滑剂 的 圆柱形试 件l” , 其试 验范 围 为 变 形 温 度 t = 4X() 一 80 ℃ , 变形 速率 云= 5 一 65 5 一 ’ , 变 形 程 度 。 二 nI (H / h ) = 0 一 .0 6 9 31 . 为 了 保 证 压 缩 时 使 试件 接近 单向应力状 态 , 必须 使压 缩表面具有 良好润滑条件 , 因而 采用 了玻璃 粉 , 高温 润滑脂 作 润滑 剂 . 在不 同的试 验温 度下 , 采 用不 同化学 成分 的玻 璃粉润滑剂 . 1.2 微机高速数 据采 集系统 采 用 日本 E J K U S U I 公 司生 产 的 D S S 6 5 21 双 通 道 存贮 示 波 器 , 通 过 6 52 并 行 接 口 与 BI M 一 CP 28 6 微机 连接 , 实现 了瞬 态波形 的采 集 . 凸 轮形变 试验 机 最 高转速为 4X() r njI/ n , 波 形 持 续时间为 8 一 130 此 , 为了保证在如此 短 的 时间 内采到 正确 的波 形 , 在 试验 机上 安装 有 非接触的触 发装置 . 1望双i一 0 3 一 2D 收稿 第一 作者 男 58 岁 教授 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 1997. s1. 004

·14· 北京科技大学学报 1997年 2热变形流动应力实验结果及分析 2.1变形温度对流动应力的影响分析 通过实验得知，在变形速率、变形程度一定的条件下，随着变形温度的升高，流动应力下 降，紫铜T,在热加工过程中，易发生软化，随着温度的增高，消除硬化所需的均热时间下 降，软化速度随着温度的提高而增大，温度越高变形速率越低，软化过程的效果越大， 2.2变形速率对流动应力影响分析 实验表明，变形速率对流动应力影 e=0.4 响与变形温度有关.图1是紫铜T2的 2(00r 400 实验数据，可见变形速率与流动应力在 500:A 双对数坐标下的变化成线性关系.由图 一●★ 2可以看出，变形温度越高，直线斜率 100 越大，变形温度越低，直线斜率越小， ● XH7: 这表明在变形温度较高时，变形速率寸 hi) 流动应力影响大，变形温度低时，变形 29 40h9 速率对流动应力影响小， 2.3变形程度对流动应力影响关系 图1T变形速率与流动应力的关系 从图2()中可以看出，在变形温度低时，流动应力随变形程度的增加而增大，但增大到一 180 90 (a) 450℃.-● 800℃ 1-6s 160 2-10s 80(b) 3-20s 140 440s 5-65s 120 550℃ 80 650C 60 60-● 750℃ 50 40 28000100.200.300.400.500.600.70 0000.100.200.300.400.500.600.70 E 图2(a)变形温度的影响；(b)变形速率的影响

北 京 科 技 大 学 学 报 1卯 7年 2 . 1 热变形 流动 应 力实验结果及分析 变形温度对流动应 力的影响分析 通 过 实验 得知 , 在变 形速 率 、 变形程 度一 定的条 件下 , 随着变形 温度 的升高 , 流 动应力下 降 . 紫铜 T : 在 热加工 过程 中 , 易发 生软化 , 随着 温 度 的增 高 , 消 除硬 化 所 需 的 均 热 时 间下 降 , 软化 速度 随着 温度 的提高 而增大 , 温 度越 高变 形速率 越低 , 软 化过程 的效果 越大 . .2 2 变形 速率对流 动应 力影 响分析 实验 表 明 , 变 形速率对流动应 力影 响 与变形 温度 有 关 . 图 1 是 紫铜 T : 的 实验 数据 , 可见 变形速 率与流动应 力在 双 对数坐标下 的变化成 线性 关系 . 由图 2 可 以看 出 , 变形 温度 越高 , 直 线斜率 越大 , 变形温 度越 低 , 直线 斜率 越小 , 这表 明在 变形 温 度较高时 , 变形 速率 对 流 动应力 影 响大 , 变形 温度 低 时 , 变 形 速率对流动 应力 影响小 . 4 (}〔) ,( ’ . 一 . 巴 几 芝 1(川 一 . 一 - ~ ~ 一 - - 一 ~ -一 一 一 J 气 ] ( ) 2 () 4 ( ) 6 ( ) 9 (飞 .2 3 变形程 度对流动应力影响关 系 图 1 毛 变形速率与流动应力的关系 从图 2 a( )中可 以 看 出 , 在 变形温 度低时 , 流动应力随变形程度的 增 加 而 增大 , 但 增大 到 一 8 0 0 ℃ 1 一 6 5 一 1 2 一 10 5 - 3 一 2 0 5 厂一一卜 9 0 ē入 一 4 0 5 一 6 5 5 一卜一 0 ,产 6 目芝、d勺 0 汽了n 40206R 目ó芝飞 4 0 职 。石 0 . 1。 0 . 2 0 0万。 。 . 4。 饭5石 6后6 0 . 7 0 舰0 0 一 0 . 1。 而石 。 _ j o 。 . 礴。 一 。 . 5 0 0 . 6 0 0万。 E E 图 2 a() 变形温度的影 晌; (b) 变形速率的影晌

VoL.19 管克智等：紫铜热变形流动应力的实验研究 ·15· 定值后随变形程度的增加而减小或有减小趋势.从图b)中可以看出，紫铜T,在高温低速 时（序号1、2,3），由于软化时间长，紫铜在整个变形过程中处于断续再结晶状态，即产生了 两轮再结晶.高温高速时（序号4、5），由于软化时间短，紫铜T2流动应力达到最高值时，随 着变形程度的继续增加，流动应力呈明显的下降趋势，即处于连续再结晶状态 3热变形流动力应力数学模型 3.1数学模型的建立 在整个变形温度范围内，流动应力与变形温度没有明显的线性关系，但可以发现在某个 温度段内，流动应力与变形温度在单对数坐标下有近似的线性关系： o=ce (1) 流动应力与变形速率在双对数坐标下成线性关系，见图1所示。由于不同变形度 下，直线的斜率不同，所以变形速度对塑性流动应力的影响项中，包含着变形温度对流动应 力的影响.根据这一规律，建立函数式 c (2) 从图2中可以看出，变形程度对流动应力影响关系中，随着温度的变化，影响规律也 在变化，所以在变形程度的影响项中，还考虑了变形温度对变形程度的影响，即σ三+b+, 为了更好地研究变形程度对流动应力的影响，本文共分析了以下3种形式： =detb efsr (3) G=cgee (4) 0=C (5) 式中：a,b,c,一不同常数，与变形温度有关；σ-塑性流动应力.其中式(4)是根据最 大值函数方程进行变换后所得；式(5)是幂函数方程；式(3)是在式(4)的基础上考虑了变 形温度对变形程度的影响 根据变形温度、变形速率、变形程度对流动应力的影响规律，综合考虑它们之间的影响 关系，最后取下面4种模型函数式进行回归计算： G=ev euT gu:T+V,evT eU,T+U. (6) =ev evr ev:T+tev el, (7) G=evo evT+V:eU:T+V,ev ev (8) g=ev.evT ev:T+U,gU, (9) 式中，G-塑性流动应力，MP；e一变形速率，s；e-变形程度（对数应变）；t-变形 温度，℃，T=(t+273)/1000;U。~U6一回归系数. 3.2回归结果及回归系数 采用C语言编制的回归程序对紫铜T,实验数据，依据上述4种数学模型结构进行 回归.对各种模型进行综合分析，取拟合精度高，方差小，并符合流动应力与变形温 度、变形速率、变形程度变化规律的模型.通过分析发现紫铜T,在500<t≤800℃

Vo l . 19 管克智等 :紫铜热变形流动应力 的实验研究 · 巧 · 定 值后 随变 形程 度 的增加而 减小 或有减 小 趋 势 . 从 图 如)中可 以看 出 , 紫铜 T : 在 高温低 速 时 (序 号 1 、 2 、 3) , 由于 软化 时间 长 , 紫铜在整 个变 形过程 中处 于 断续再 结 晶状 态 , 即产 生 了 两 轮再 结晶 . 高 温高速 时 (序号 4 、 5) , 由于软化时 间短 , 紫铜 T : 流 动应力 达到最 高值时 , 随 着变 形程 度 的继 续增加 , 流 动应 力呈 明显的 下降趋 势 , 即处 于连续 再结 晶状态 . 3 . 1 热 变形 流动 力应 力数 学模型 数学模型 的建 立 在整 个变 形温 度范 围内 , 流动应 力 与变形温 度 没有 明显的 线性 关系 , 但可 以 发现在某 个 温度 段 内 , 流 动应力 与变形 温 度在单 对数 坐标下 有 近似 一 的线性 关系 : 口 = c才 ` ( l ) 流 动 应 力 与变 形 速 率 在 双 对数 坐 标下 成 线 性 关 系 , 见 图 1 所示 。 由于不 同变 形 询度 下 , 直 线 的斜 率 不同 , 所 以 变形 速度 对塑性 流动 应力 的影 响项 中 , 包含 着 变 形温 度 对流 动 应 力 的影 响 . 根 据这 一规律 , 建立 函数式 a = 泌 ` ( 2 ) 从图 2中可 以看 出 , 变形 程 度 对流 动 应 力 影 响 关 系 中 , 随 着 温 度 的 变 化 , 影 响规 律 也 在 变化 , 所 以 在 变形程 度的影 响项 中 , 还考虑 了变 形温 度对变 形程度 的影响 , 即 。 兰 尸 + ” + 尹 ` . 为 了更好 地研 究变形 程度 对流 动应力 的影 响 , 本文共 分 析了 以下 3 种形 式 : 6 = d 产 +b 产 ( 3) a = e 罗砂 “ (4 ) a = c 扩 ( 5 ) 式 中 : a , b , 。 , 一 不 同 常 数 , 与 变 形 温度 有关 ; 6 一 塑性 流 动 应 力 . 其 中 式 ( 4) 是 根 据 最 大值 函数方 程 2[] 进行 变换后 所得 ; 式 ( 5) 是 幂 函 数 方程 ; 式 ( 3) 是 在 式 ( 4) 的基 础 上 考 虑 了变 形温度 对变 形程 度 的影 响 . 根据变 形温 度 、 变形速 率 、 变形程 度对 流动应 力 的影 响规律 , 综 合 考 虑 它们 之 间 的影 响 关系 , 最后 取下 面4 种 模型 函数式 进行 回归计算 : 口 = e U O e U I , , 。U , T + U 3 e v 4“ T o U , T + U b ( 6 ) a = e U 。 。 U 】T o v : T 十 U 3 。 U 4“ 。 v s ( 7 ) a = 。 U o e U · T + U Z 亡U ZT + U 3。 U 3￡ 。 U 礴 ( 8 ) a = e U O e U I T 云 U , T + U 3 o U礴 ( 9 ) 式中 , 。 一 塑性流 动应力 , M P a ; 温 度 , oC , T = ( t + 2 7 3 ) / 1 0 0 0 ; 。 一 变形速率 , s 一 ’ ; 。 一 变 形 程度 (对数应 变 ) ; 卜 变 形 U 。 一 U 6 一 回 归 系数 . .3 2 回归结 果 及 回 归系数 采 用 C 语 言编 制 的 回 归程 序对 紫 铜 T : 实 验 数 据 , 依 据 上 述 4种 数 学 模 型 结 构 进 行 回 归 . 对 各种 模 型 进 行 综 合 分 析 , 取 拟 合精 度 高 , 方 差 小 , 并 符 合流 动 应 力 与 变 形 温 度 、 变 形 速 率 、 变 形 程 度 变 化 规律 的 模 型 4[] . 通 过 分 析 发 现 紫 铜 T Z 在 5 0 < t 蕊 8 0 ℃

·16· 北京科技大学学报 1997年 温度时，采用(6)模型方差最小，拟合精度最好.在400<t≤500℃温度时，采用(8模型最 佳.表1是在热加工条件下采用(6)，(8)流动应力模型公式中的回归系数. 表2紫铜T,流动应力数学模型回归系数 温度/℃ 模型U。 U U, U U U. Us S/MPa 400<t≤500(8)6.0186 -0.56130.4524 -1.0263 0.6373 6.64 500<t≤700 (68.7571 -3.5322 0.0270 0.0821-1.3465 -1.1689 1.6788 6.92 700<t≤800(63.5148 1.0227-0.4368 0.6087-1.2039 -0.21400.5853 416 3.3流动应力曲线 根据流动应力数学模型(6)，(8)表达 220 式及其回归系数，可以绘制出紫铜在不同 200 e=40s 变形温度、不同变形速率和不同变形程度 180 下的流动应力曲线，如图3. 160 120 4结论 100 (1)低温400<t≤500℃时，紫铜， 60 40 热塑性流动应力数学模型采用(8)模型拟 U.000.100.200.300.400.500.600.70 合试验数据具有较高的精度和较小的差； 500<t≤800℃时，采用(6)模型拟合精度 图3紫铜流动应力曲线 较高. (2)在高温低速的热变形条件下，紫铜T,产生动态再结晶现象 (3)变形速率对流动应力的影响关系中，必需考虑变形温度对变形速率指数的影响， 变形温度，变形速率对流动应力的影响有交互作用 (④)变形程度对流动应力的影响系数中，考虑了变形温度对变形程度的影响，变形温 度、变形程度对流动应力的影响有交互作用. 参考文献 1周纪华，管克智.金属塑性变形阻力.北京：机械工业出版杜，1989 2刘志万，实验数据的统计分析和计算机处理.安徽：中国科学技术大学出版社，1989 3吴继庚.实用数值计算方法与程序.北京：冶金工业出版社，191

· 16 · 北 京 科 技 大 学 学 报 19 7 年 温度时 , 采 用 (6 膜型方 差最 小 , 拟 合精 度 最 好 . 在 4 0 0 < t 蕊 50 0 ℃ 温度 时 , 采 用 ( 8膜型最 佳 . 表 1是 在 热 加 工 条件 下 采 用 (6) , (8) 流 动应 力 模型 公 式 中的 回 归系 数 . 表 2 紫铜 兀流动应力数学模型回归系数 温度/ ℃ 模 型 OU U 卫 矶 U 3 认 U , 矶 5M/ h 4以) < r 簇夕刃 ( 8) 6 . 0 186 一 0 . 56 13 0 . 4524 一 1 . 026 3 0 . 6373 一 一 6 . 麟 夕X) < t ( 7的 (6) 8 7571 一 3 . 532 0刀2 70 0 . 08 2 1 一 1 . 346 5 一 1 . 1 68 9 1 . 6788 6 9 2 7印 < r ( 80 0 (6) 3 5 148 1 0227 一 0 43 68 住以冷7 一 1 2039 一 0 . 2 140 0 5853 4 16 3 . 3 流动 应 力 曲线 根据流动 应力数学模 型 ( 6) , ( 8) 表 达 式及其 回 归系 数 , 可以 绘 制 出紫 铜 在 不 同 变形 温度 、 不 同变形 速率和 不 同变 形 程度 下的 流动应 力 曲线 , 如 图 .3 双创别6042860CD `乙,1 4 结论 鬓 ( 1 ) 低温 4 0 < t 毛 50 0 ℃ 时 , 紫 铜 省 热塑性 流 动应力 数 学 模 型 采 用 ( 8) 模 型拟 合试验数据 具 有较 高的精 度和 较小 的差 ; 50 < t 毛 8 0 0 ℃时 , 采用 ( 6) 模型 拟 合精 度 较高 . 甘旅币j 面厄万b 3 。 。 . 4 0 。 . 5 0 。 . 6。 。 . 7 。 图 3 紫铜流动应力曲线 (2 )在 高温 低速 的热 变形条件下 , 紫铜 T : 产生 动态再 结 晶现象 . (3) 变 形速 率对流动 应力 的影 响 关 系 中 , 必 需 考 虑 变 形 温 度 对 变 形 速 率 指 数 的影 响 . 变形 温 度 , 变形 速率 对流 动应力 的影 响有交互 作用 . (4 ) 变形程度对流动应力 的影 响 系数 中 , 考 虑 了 变 形 温 度 对变 形 程 度 的影 响 . 变形温 度 、 变形 程度 对流动应 力 的影 响有 交互作 用 . 参考文献 1 周纪华 , 管克智 . 金属塑 性变形阻力 . 北京: 机械工 业 出 版社 , 1 989 . 2 刘志万 . 实验数据的 统计分析和计算机处理 . 安徽 : 中国科学技术大学 出版社 , 19 89 3 昊继庚 . 实用 数值计算方法 与程序 . 北京 : 冶金工业出 版社 、 1卯1

Vol19 管克智等：紫铜热变形流动应力的实验研究 ·17· Flow Stress of Red Copper at Hot Deformation Guan Kezhi Fan Bailin Zhou Jihua Co;:ege of Mechanical Engineering,USTB.Beijing 10083,PRC) ABSTRACT This paper mainly studies the mathematical models for flow stress of red cop- per by doing experiment with a cam plastometer at a constant deforming rate.The paper provides many flow stress diagrams concerning red copper under different strain temperatures, different strain rates and different deformation degrees.At the same time,on the foundation of analyzing and comparing the regression results of nonlinear models,mathematical models of high accuracy for flow stress was put forward. KEY WORDS red copper,flow stress,mathematical model,cam plastometer ⊙●⊙年⊙年⊙⊙年⊙米O年⊙⊙米⊙O◆*今⊙⊙*⊙#◇票◇年⊙米◇⊙⊙中*⊙⊙⊙##⊙单O*C年⊙南QO第OC年◇⊙年⊙ (上接第8页) 2李中华等.钻杆接头螺纹在拉伸载荷下弹塑性有限元分析.石油专用管，19941)：53~56 Finite Element Analysis of Casing Threads under Tensile Load Zang Yong College of Mechanical Engineering,USTB,Beijing 100083,PRC ABSTRACT This paper discusses the mechanical behavior of the API 8 Round casing con- nection under tensile load by the FEM,the regular pattern of stresses/strain distribution along pin/box has been given. KEY WORDS casing,thread,FEM

V bl . 19 管克智等 : 紫铜热变形流动应力 的实脸研究 l 7 F l o w S t res s o f R ed C o P pe r a t H o t 氏fo 们m 以t i o n G u a n K 改h i 于h n B a i li n Z h ou Ji h u a 吻; ;卿 of M eC 如知 i司 E 吧~ ng , US 珊 , eB ij ng IJ 粥 3 , P R C) A 狡汀R A C T hT is p a p er am iul y st du ies hte anI ht ~ t lca l om d els of r ofl w s t n 岌洛 of 耐 co p - Per b y d o ign xe P enm t iw t h a ca m Pl as ot n 玲te r a t a co ns at n t d e of nm g ar te . hT e P a P er Por v id 巴 am n y fl o w st l℃骆 d in g ar ms co n cenu g dre co P P er u n d er d迁re re n t s iat in te lr 甲aer t u n 乏 , d i fe er n t s xat i n ar 此 a n d d i fe er n t d efo an it o n d eg 端 . iA ht e sa 此 t毗 , o n ht e fo un d a iot n o f a n a ly 乙 n g a n d co m Pa n n g ht e 啡端io n esr ul st o f no ilr ane r mo d els , anr ht e r 迢 t ica l mo d els o f h ig h a c c u r a cy fo r fl o w s t l璐s ~ P u t fo 哪心 . K E Y W O R D S 耐 co P Per , flo w s t n 泛洛 , anr t he anr t i以 1 mo d el , ca m P l a s t o n 此 et r ( 上 接第 8 页 ) 2 李 中华等 . 钻杆接头螺纹在拉 伸载荷下弹塑性 有限元分析 . 石油专用 管 , 1男叫l) : 53 一 56 F iin te E l e me n t A卫a lys is o f C as ign u n d e r eT ns il e L o a d aZ gn y’o ” g oC n卿 of M eC h a n i司 E卿~ gn , sU BT , 决巧Ing l 〕叉)83 , P R C A R 汀R A 〔T hT is P a Per d is c 侧骆巴 ht e n 袄℃h a n ica l be h a vi o r o f ht e AP I S R o u n d 哪m g co n - n 。 =t io n u n d e r t e ns ile l o a d b y ht e F E M , t h e er g ul a r P a et m o f s t n 污 , 乏 s/恤 in d is itr b u t i o n a fo n g Pin b/ o x h as b 沈 n g i v e n · K E Y W O RD S 以 s i n g , t h雌d , F E M