D0I:10.13374/i.issn1001-053x.2001.04.007 第23卷第4期 北京科技大学学报 VoL23 No.4 2001年8月 Journal of University of Sclence and Technology Beijing Aug.2001 O'-Sialon/BN和O'-Sialon/zrO2复合材料 抗熔融金属和保护渣侵蚀 包宏”甄强，)李文超少 1)北京科技大学冶金学院，北京1000832)上海大学上海市钢铁冶金重点实验室，上海200072 摘要研究了O'-Sialon/BN和O'-Sialon/ZrO,复合材料抗熔融金属和保护渣侵蚀.结果表 明：O'-Sialon/BN复合材料抗钢水侵蚀的动力学分为两段控制：前期为界面化学反应控制，后 期为扩散控制.0'-Sialor/ZrO2复合材料具有良好的抗保护渣侵蚀性能这是由于ZrO,在硅酸 盐熔体中的溶解度较低，随着Zr02的增加，抑制了O'-Sialon与C0,以及渣中其他组元的反应， 从而提高了0-Sialon抗渣的侵蚀性. 关键词O'-Sialon/BN,O'-Sialon/ZrOz,抗侵蚀；分形：复合材料 分类号TB123;TQ175.1 作为连俦新工艺用的两类新型O'-Sialon 入钢液中，分别在5,10,20,30,45,60min时取出. 系耐火材料O'-Sialon/BN水平连铸环材料 在实验中，为了防止钢液氧化，须从炉底通入氮 和O'-Sialon/ZrO2浸人式水口材料都具有良好 气进行保护，并且从上部往坩埚中通入氨气搅 的抗热震性能，比较优良的高温力学性能和抗 动钢液模拟实际冶炼工艺条件 氧化性能.并且，O'-Sialon/BN材料具有一定的 高纯氨气 刚玉管 可加工性能，可以加工成尺寸精密的部件；0'- Sialon/ZrO2材料还具有很好的抗AlO,粘附作 热解氨气 液 用，可以改善浇铸时形成A1O,结瘤发生阻塞的 现象但是，在实际使用条件下，水平连铸环 试样 还要受到钢液的侵蚀作用，浸人式水口还要受 刚玉坩埚 钼丝 到保护渣的侵蚀作用.而对O'-Sialon/BN材料 控温热电偶 的抗熔融钢水侵蚀性能和O'-Sialon/Zr02材料 抗保护渣性能的研究在国内外文献中尚未见报 炉壳 道.因此，本文对O'-Sialon/BN复合材料的抗钢 液侵蚀性能和O'-Sialon/ZrOz材料的抗保护渣 刚玉管 侵蚀性能分别进行了研究 热解氨气 ↑高纯氨气 1实验方法 图1侵蚀实险装置示意图 Fig.1 The apparatus of corrosion test 抗钢液侵蚀实验采用热压烧结合成的BN 采用无压烧结合成的ZO,含量（质量分数） 含量（质量分数）为70%的O'-Sialon/BN试样， 分别为10%（亿1），20%(Z2),30%(Z3),40%(Z4) 制成尺寸为40mm×3mm×4mm的长条形状，表 的0'-Sialon/ZrO,的复合材料和四方结构ZrO, 面磨平、抛光. 材料进行对比.制成尺寸为40mm×10mm×10 实验在PD控温的钼丝炉中进行.实验装 mm的长条形状，表面磨平、抛光.在钼丝炉中， 置示意图如图1所示.实验时，首先将普通碳素 钢/渣两相共存以模拟连铸过程.钢水温度为 钢在1600℃温度下熔化并保温，将全部试样插 1550℃，保护渣与钢水接触的液相层平均温度 收精日期2000-12-1包宏女，45岁，副研究员 约1450℃.在恒定温度下，插入上述5种试样， *国家自然科学基金资助项目QNo59872002;59874000 浸泡40min.保护渣成分为见表1.将侵蚀不同
第 23 卷 第 4 期 2.0 1年 8 月 北 京 科 技 大 学 学 报 OJ u r皿 a l of U n vci sr yit o f cs 加 n ec a . d 刃Ce h助城口 血幼妞 g V匕L2 3 N o . 4 A u冬 2加 1 O 七S i a l o n B/ N 和 0 -l S i a l o n Z/ r O Z 复合材料 抗熔融金属和保护渣侵蚀 包 宏 ` , 甄 强 ’ , 2) 李文超 ” 1 月匕京科技大学冶金学院 , 北京 10 0 0 83 2 )上海大学上海市钢铁冶金重点 实验室 , 上海 2 0 0 72 摘 要 研究 了 。 ’一 is iao 川 , N 和 。 ,一 is 目o 四 2 心 2复合材料抗熔融 金属 和保护 渣侵蚀 . 结果 表 明 : 0 ,一 is ia o 川 . N 复合材料抗钢水侵蚀的动力 学分为 两段控制 : 前期为界面化学反应控制 , 后 期为扩散控制 . 0 `一 S ial o 钊 Z 州0 2复合材料具有 良好 的抗保护 渣侵蚀 性能 这是由于 Z旧 , 在硅 酸 盐熔体中的溶解度 较低 , 随着 Z旧 2 的增加 , 抑制了 O 护一 is a l o n 与C O , 以及渣中其他组元的反应 , 从而 提高了 0 `一 is ia on 抗渣 的侵蚀性 . 关健词 ’o 一 is a l o 川旧N , O ,一 is al 。川艺心 2 , 抗侵蚀 ; 分形 ; 复合材料 分类号 BT 1 23 ; T Q 1 7 5 . l 作 为连铸新 工 艺用 的两类新 型 0 `一 S诫。 系耐火 材料一一O `一 is al o 川它N 水平连铸环材料 和 o’ 一 is al o 川乙。 , 浸人式水 口 材料都具有 良好 的抗 热震 性能 , 比较优 良的高温力学性 能和抗 氧化性 能 . 并且 , O 户一 is ia on 旧N 材料具有一定 的 可加工性能 , 可 以加工成尺 寸精 密的部件 ; O `一 is al o 川z 旧 2 材料 还具有很 好 的抗 A loz , 粘 附作 用 , 可以改善浇铸 时形成 A 七q 结瘤发生阻塞的 现象 1 ~6j . 但是 , 在 实际使用条件下 , 水平 连铸 环 还要受到钢液 的侵蚀 作用 , 浸人式水 口 还要受 到保 护渣的侵蚀作用 . 而对 O `一 S诫。刘它N 材 料 的抗熔 融钢水侵蚀性 能和 0 `一 is a 】On ZJ 心 2 材料 抗保护渣性能的研究在 国内外文献 中尚未见报 道 . 因此 , 本 文对 O `一 is al o 列它N 复合材料 的抗钢 液侵蚀性能和 O ,- is ia o可 21 0 2材料 的抗保 护渣 侵蚀性 能分别进行 了研究 . 人钢液 中 , 分别在 5 , 10 加 , 30 , 45 , 60 m in 时取 出 . 在实验 中 , 为了防止钢液氧化 , 须从炉底通人氮 气进行保护 , 并 且从上部往柑坍 中通人 氮气 搅 动钢液模拟实际冶炼工艺 条件 . 高纯氮气 刚玉柑塌 控温热电偶 1 实验方法 抗钢液 侵蚀实验采用热压烧结 合成 的 B N 含量 (质量分数 ) 为 70 % 的 O ` 一 is al o 川它N 试样 , 制成尺寸为 40 ~ x 3 ~ x 4 m m 的长条形状 , 表 面磨平 、 抛 光 . 实验在 PID 控温 的钥丝炉 中进行 . 实验装 置示意 图如 图 1 所示 . 实验时 , 首先将普通碳 素 钢在 1 6 0 ℃ 温度下熔化并保 温 , 将全 部试样插 收 稿日期 2 0伽卜 1-2 1 包宏 女 , 45 岁 , 副 研究员 * 国家 自然科学基金资助项 目伽 。 5 9 8 7 20 02 ; 598 74 0 0 6) 全高纯氮气 圈 1 倪 蚀实脸装t 示. 圈 F细 . 1 T h e . P p二 加. o f c o . 浅. 加 n .te t 采用无压烧结合成 的 Z心 2 含量 (质量分 数) 分别为 10% (z l ) , 2 0% (及) , 3 0% (z 3 ) , 4 0% (别) 的 O ’一 is al o 可21 0 2 的复合材料和 四方结构 Z旧 2 材料进行对 比 . 制成尺 寸为 40 r n刃。 x lo r n 1 O x lo ~ 的长条形状 , 表面磨平 、 抛 光 . 在钥丝炉 中 , 钢 / 渣两相共存 以模拟 连铸 过程 . 钢水 温度 为 1 5 0 ℃ , 保 护渣与钢水接触 的液相层平 均温度 约 1 4 50 ℃ . 在恒定 温度 下 , 插人上述 5 种试样 , 浸泡 40 m in . 保护渣成 分为见表 1 . 将侵蚀 不同 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 2001. 04. 007
312◆ 北京科技大 学学报 2001年第4期 时间后的试样断面磨平、抛光、喷碳后在扫描电 1.2 一实验数据(1600℃) 镜下观察其形貌的变化 1.0 0.8 袅1慢烛实验用保护渣成分（质量分数） Table 1 Composition of protective slag for erosion tests 0.6 成分 SiO, ALO, Cao Mgo.Fe,O, 4.0 w/% 35.5 2.5 34.9 0.6 2.5 0.2 成分 Na:O MrO 0.0 0 304050607080 w/% 5.1 4.8 7.7 0.05 1020 t/min 2 结果与讨论 图2O'-Sialou//BN试样的侵蚀深度随时间变化 Fig.2 Corrosion depth vs time curve for O'-Sialon/BN 2.10'-Sialon/BN复合材料的抗钢液侵蚀 samples at1600℃ 在1600℃的普碳钢液中，O'-Sialon/BN试 从图3中可以看出，在侵蚀5min后，试样 样的侵蚀结果见图2.可以看出：在侵蚀初始阶 没有明显的变化（图3(a)):20min后，开始有较 段，试样的侵蚀深度随时间的增加近似于直线 明显的凹凸不平（图3b),并能看见不足10m 规律变化：侵蚀大约20min以后，侵蚀速度开始 侵蚀层；随着侵蚀时间的延长，试样表面愈加凹 减慢，逐渐接近抛物线的变化规律 凸不平，侵蚀层厚度也略有增加（图3(c以(）. 围3BN-0'-3试样在侵蚀后的扫描电镜骤片，(a)5mim;b)20min;(c)45min:(d)60mn Fig.3 SEM micrograph of BN-O'-3 samples after corrosion 图4为侵蚀60min后试样侵蚀层的显微结 生成SiO,和A1O,产物SiO2又会被钢液侵蚀掉 构.从图中看出，整个侵蚀层厚度不足50m.靠 整个侵蚀过程可以认为是反应溶解侵蚀过程： 近钢水的侵蚀层外侧结构松散，有一定数量的 2[Mn]+(SiO)=[Si]+2(MnO), 侵蚀通道，而靠近基体的侵蚀层内侧较为致密。 △，Gr=-8284.32-104.099T(kJ/mol 热力学计算的结果表明：钢水中的M会与试 Si.AO.NO- 样晶粒间少量玻璃相中的$O,发生化学反应生 成MnO-SiO,一Al,O低熔点渣相7列.这些低熔点 器si0wAL0w+的N, 渣相渗入试样的晶粒间隙中，造成一定数量的 △.G=-385.24+0.176T(kJ/mol: 侵蚀通道，使试样的组织结构发生质变而溶解 号BN+2io1=子8,0w+号， 同时，钢水中的[O]会与试样中O'-Sialon反应
Vol.23 No.4 包发等：O'-Sialon/BN和0'-Sialon/ZrO,复合材料抗棕融金属和保护渣侵蚀 ·313· △，Gr=-246.98+0.124TkJ/mol0. 下式表示： 图5中可以看到侵蚀层中有大量白色BN x=kt (1) 颗粒.这是由于钢液对BN的浸润角很大，在侵 其中，k=。 k'C 蚀过程中，BN不易与钢水反应：BN被钢水中的 ,(二Rp,C为试样表面锅水中参与反 应的某组分的浓度：为钢水中某组分与O- [O]氧化后生成的B,O,会继续与O'-Sialon的氧 Sialon的反应速度常数；g,为试样中O'-Sialon 化产物Al,O,反应生成9AlO2BO: 的体积分数；·为试样的体积密度；R为被溶解 9Al20,+2B03=9A10-2B03, 掉的量与侵蚀产物层总量的比率.式()表明， △G月ok=-189.02(kJ/mol0. 试样的侵蚀深度与时间呈正比关系.对图2的 9AlO2BO,的存在可阻止BN的进一步氧 直线部分进行回归得： 化.因此，当玻璃相和0'-Sialon被侵蚀后，剩余 x=0.02:(相关系数R=0.99919)(2) 的BN呈颗粒状在侵蚀层内壁聚集 (2)扩散控速过程. 当侵蚀到一定时间后，侵蚀产物层便有了 相当的厚度.钢液参与反应的组元经过侵蚀层 的扩散路径变长，扩散阻力增大.此时，扩散便 成为整个侵蚀过程的限制环节.侵蚀速度方程 可表示为： x=kDt (3) 其中，ka。号。D为朝液中参与反应的组 2CD 图4優蚀限中的傻蚀通道 元在侵蚀层中的扩散系数.从式(3)可以看出， Fig.4 Erosion channel in corroded layer 随着侵蚀时间的增加，后期的侵蚀速度符合抛 物线方程.对图2的扩散控速阶段的曲线部分 进行回归得： x=0.034(相关系数R=0.99705) (4) (3)侵蚀界面的分形特征. 将图3中的侵蚀界面图形二值化后，提取 边界即得到侵蚀界面的分形图形（见图6），然后 用FDCP程序求出分形维数.从图7中可以看 图5侵蚀层中聚集的BN Fig.5 Aggregation of BN in corroded layer 2.2侵蚀过程的动力学分析 O'-Sialon/BN复合材料在钢液中的侵蚀过 程是一个固相一液相反应过程，包括钢液中组 元向材料内部扩散侵人和发生界面化学反应的 过程.试样的侵蚀应分为两个阶段：①前期 b 界面化学反应过程控速期：②后期一扩散过 程控速期. (1)界面化学反应过程 试样与钢水之间的侵蚀反应可认为由以下 几个步骤组成：①钢水中组元通过液固边界层 向试样表面的扩散：②钢水中组元与试样中的 O'-Sialon以及非晶相发生反应；③反应生成的 图6二值化黑白图(a)及分形曲线) 低熔相在液固边界层的扩散，其反应速度可用 Fig.6 Binary image and fractal curve
·314 北京科技大学学报 2001年第4期 1.40f 一实验点 1.35 1.30 91.25 1.20 1.15 0102030405060 t/min 图7分形维数随漫蚀时间的变化 Fig.7 Fractal dimension vs corrosion time 出：分形维数随侵蚀时间的变化规律与图2的 实验结果相一致.以上的分析表明：0'-Sialon/ BN复合材料在钢液中的侵蚀是保护性的.这是 因为，在侵蚀过程中，材料内部的少量玻璃相与 钢液中M元素反应生成低熔相，同时钢液中 的[O]也会与O'-Sialon.反应.但钢液对BN主晶 相的侵蚀作用很小，因此，BN相在侵蚀层内壁 聚集，逐渐形成越来越厚的扩散层，阻碍了钢液 图80'-Slon/ZrO:和ZrO:试样断面的SEM形貌，(a) 对材料的进一步侵蚀. Z1:(b)Z2 2.30'-Sialon/亿r02材料的抗保护渣侵蚀 Fig.8 Sectional SEM microstructure of O'-Silon/ZrO 图8和图9分别给出了0-Silon/Z02和 and ZrO,samples ZO,试样断面的SEM形貌.侵蚀后试样分为渣 层、过渡层、原样层.其中渣层又可分为两层，外 层有大量气泡，大约有200m;内层较外层致 密，200400m.中间的过渡层随Z0,含量的增 多厚度减少.Z02试样的渣层很薄，说明其抗保 护渣侵蚀性能很好.这是由于Z02在硅酸盐熔 体中的溶解度较低，随着ZO2的增加，抑制了 O-Sialon与C0,以及渣中其它组元的反应，从 而提高了O'-Sialon抗渣的侵蚀性.经能谱分析 图9侵蚀后ZO,试样断面的SEM形貌 可知，Ca在Z1试样中的侵蚀深度大于在Z4材 Fig.9 Sectional SEM microstructure of ZrO,sample after 料中的侵蚀深度.因CF2的熔点和粘度很低， erosion 所以Ca的渗透是以CaF2的形式进人试样内部. Si,N,O(s)+3CO(g)=2SiO,(s)+N:(g)+3C(s), 保护渣很难与ZO2反应生成低熔物，当O'-Sia- △G号=-868.06+0.52T(kJ/mol): lon与渣反应掉之后，剩余的ZrO2呈颗粒在过渡 Si.N,O(s)+3CO(g)=2SiO,(I)+N(g)+3C(s), 层中悬浮或富集，并有向内壁靠近的趋势.这一 △G=-859.03+0.51T(kJ/mol), 结果造成了过渡层的表观粘度提高，从而有效 SiNO(s)+CO(g)=2SiO(g)+Nx(g)+C(s), 地抑制了Ca在材料中的扩散. △G9=-466.02-0.41T(kJ/mol). 在侵蚀实验中，由于富碳层和固态保护渣 渣层中出现的大量气泡正是由于O'-Sialon 层的保护作用，空气中的O,在保护渣中的溶解 与C0反应产生较多气体造成的，同时，O'-Sialon 量是非常少的.保护渣中氧的另外一个来源可 的分解也造成了材料结构上的疏松.此外，从 能是金属钢液中的[O]扩散到以氧化铁的形式 Cao-SiO,-SiN4系相图可知，其低共熔温度低于 进入渣中.因此，渣中碳的氧化产物主要是C0. 1450℃，而保护渣中其余成分的共同作用必然 Co可以破坏O'-Sialon:表面已有的氧化物保护 会进一步降低低共熔温度.因此，含O'-Silon相 层，并且进一步与O'-Sialon发生反应. 多的材料在实验条件下受液相影响也会造成材
VoL23 No.4 包宏等：O'-Sialon/BN和O'-Sialon/ZrO2复合材料抗熔融金属和保护渣役蚀 315· 料的侵蚀.对Z1、Z4和ZO2试样的侵蚀界面的 越来越厚的扩散层.所以，O-Sialon/BN复合材 分形特征进行研究可知：随着试样中ZO2含量 料在钢液中的侵蚀是保护性的. 的增加，侵蚀界面的分形维数略有增加（见图 (2)O'-Sialon/BN复合材料的侵蚀反应机理 10),这是由于随着ZO2的增加，阻碍了保护渣 分为两个时期：①界面化学反应过程控速期；② 中的C0在试样中的迁移，从而降低了与0-Sil 扩散过程控速期.侵蚀界面的分形维数的变化 on的反应速率，这与实验结果相一致. 规律与试样在钢水中的侵蚀机理是相一致的. 综上所述，保护渣对O'-Sialon-ZrO2复合材 (3)保护渣对O-Sialon/ZrO2复合材料的侵蚀 料的侵蚀的主要原因是：渣中C0与O'-Silon发 作用主要是C0与O'-Sialon发生反应的结果. 生反应的结果 (4)O'-Sialon/ZrO2的抗保护渣侵蚀能力随着 6 Z02含量的增加而提高. .Z11.65 ●Z41.226 参考文献 ·Z021.222 1 Gu PZ,Lee W H.Sintering,Properties and Application of Sialon-ZrO:and Sialon-ZrO-BN Fiber Composites.in: High Tech Ceramics.Vincenzini P,ed.Amsterdam:Else- vier Science Publishers,1987.2725 2 2甄强，李文超.水平连铸用分离环的研究现状.耐火 2 3 4 5 6 材料，1998,32(4)：234 In(rir]) 3 Larker R.Reaction Sintering and Properties ofSilicon Oxy- 图10不同Z0,含量试样的侵烛界面的分形维数（侵蚀 nitride Densified by Hot Isostatic Pressing.J Am Ceram 时间40mi血) Soc,1992,75(1)62 4 Fig.10 Fractal dimension of eroded interface for different Hoggard D B,Park H K.O'-Zircomia and Its Refractory Application.Ceramic Bulletin,1990,69 (7):1163 ZrO:contents 5 Cheng Y B,Thompson DP.Densification of Zirconia-con- 3结论 taining Sialon Composites by Sm2O.J Mat Sci,1993,28: 3097 (I)O'-Sialon/BN侵蚀的主要原因是由于钢 6 Sglavo V M,Maschio R D,Soraru G D.Fabrication and 水中的M]与试样晶粒间少量玻璃相中的SiO2 Characterization of Polymer-derived SiN:O-ZrO Nano- 发生化学反应生成M血O-SiO,一A山，O低熔点渣 composite Ceramics.J Mat Sci,1993,28:6437 7 American Chemical Society and American Institute of 相渗人试样的晶粒间隙中，造成一定数量的侵 Physics for NBS.Thermochemical Tables.3rd Edn.1986 蚀通道，逐渐侵入材料的内部深处；同时，钢水 8魏寿昆冶金过程热力学，上海：上海科学技术出版社， 中的[O]会与试样中O'-Sialon反应生成SiO2和 1980.37 Al,O,产物SiO2又会被钢液侵蚀掉；但钢水不易 9德国钢铁工程师协会编.王俭，彭育强，毛裕文译渣 与BN反应，使其在侵蚀层内壁聚集，逐渐形成 图集.北京：冶金工业出版社，1989.169 Anti-Errosion of O'-Sialon/BN and O'-Sialon/ZrO,Composites in Molten Steel and Slag BAO Hong", ZHEN Qang 2,LI Wenchao" 1)Metallurgy School,UST Beijing,Beijing 100083,China 2)City Key Laboratony of Iron and Steel Metallurgy,Shanghai 200072,China ABSTRACT Erosions of O'-Sialon/BN in molten steel and O'-Sialon/ZrO2 in protective slag of continuous casting were investigated.According to experimental results and theoretical analysis,erosion kinetics of the O'-Sialon/BN in molten steel was controlled by two steps:the first one is controlled by a chemical reaction taking place on the interface;the second one is controlled by diffusion through boundary layers.The O'-Sia- lon/ZrO,composites had good erosion resistance to continuous casting protective slag because the solubility of ZrO,in silicate melt is limited and the increment of ZrO:content will prevent O'-Sialon from reacting with dissolved CO and other components in slag. KEY WORDS O'-Sialon/BN;O'-Sialon/ZrO:;erosion resistance;fractal;composite materials
、 乞L 23 N 如 . 4 包宏 等 : O ,- is ia o口旧 N 和 O ,- Sial or 此如氏 复合材料抗熔融金 属和保护渣侵蚀 一 3 15 . 料 的侵蚀 . 对 2 1 、 4Z 和 Z到0 2试样 的侵蚀 界面 的 分形 特征进行研究可知 : 随着试样 中 Z旧 2含量 的增 加 , 侵蚀界 面的分形维数 略有增加 (见 图 10 ) , 这是 由于随着 乙0 2 的增加 , 阻碍 了保护渣 中的 C O 在试样 中的迁 移 , 从而降低 了与 0 -1 51 - on 的反应速率 , 这与实验结果 相一致 . 综 上所述 , 保护渣对 O -,S ial o n .乙 0 2复合材 料的侵蚀 的主要原 因是 : 渣 中 Co 与 o -l is lon 发 生反应 的结果 . 丫 1 . 65 1 . 22 6 1 . 22 2 越来越厚 的扩散层 . 所 以 , O -,S ial o创 B N 复合材 料在 钢液 中的侵蚀是保护性 的 . (2 ) O -sI ial o创它 N 复合材料 的侵蚀反应 机理 分为两个 时期 : ①界 面化学反应过程控速期 ;② 扩散过程 控速期 . 侵 蚀界面的分形维数 的变化 规律 与试 样在钢水 中的侵蚀机理是 相一致 的 . (3 )保护渣对 o -l s ial o川乙 0 2复合材料 的侵蚀 作用 主要 是 CO与 o -l Sial on 发生反应 的结果 . ( 4 ) o -l is al o可 21 0 2的抗保护渣侵蚀能力随着 Z州〕 2含量 的增加而提高 . à月2 坷 刁【月) 圈 10 不 同 Z州 D 二 含 , 试样的怪 蚀界面的分形维数 (. 蚀 时间 40 m加 》 F电 . 10 F. c t a l d b . e . ol . of 的 d曰 恤扭由 ce of r d挂介伪川 Z州 D , 加川. . 妇 3 结论 ( 1) o -l is ia 田扩BN 侵蚀 的主要原 因是 由于钢 水 中的【N位」与试样 晶粒 间少量玻璃相 中的 is q 发 生化学反应 生成 N 位O卜5 10 广 A弘认 低熔 点渣 相 渗人试样 的晶粒 间隙 中 , 造 成一定数量 的侵 蚀 通道 , 逐 渐侵人材料 的内部 深处 ; 同时 , 钢水 中的 o[ ]会 与试样 中 O 七is al on 反应生成 iS q 和 A 取认 , 产物 is q 又会被钢液侵蚀掉 ;但钢水不易 与 B N 反应 , 使其在侵蚀层 内壁聚集 , 逐渐形成 今 考 文 徽 1 uG P Z , L忍 e W H . Sin t e ha g , 乃m 讲币 e s an d A p li c at i叱 o f Si a l o n . ZOr Z an d S i iao n . Z旧 2 . B N F ibe r C o m op s iot s . in : H ihg eT c h C e 门” n i e s . 巧cen 耽幼n i P, e d . A m s et 沈aI m : E I肠 · v ie r S c i cen e P” bil s b e sr , 19 87 . 272 5 2 甄强 , 李文超 . 水平连铸用 分离环 的研究现状 . 耐 火 材料 , 19 8 , 32 (4) : 23 4 3 L ar k e r R . eR aC d on s i n et inr g an d 乃or 讲币 es o f is il con o xy - n i州de r 阳” 5 1五de 妙 H ot lso st at i c 朴闰 s s in g . J A m Ce n ” ” S co , 199 2 , 7 5( l ) · 62 4 H o搜四d D B , P山t H K . ’o 一 Z in 刀 m ia 叨d lst 助仓朗加口 A P Pl i c iat o n . C . 川” ” ic B ul 】以in, 19 90 , 6 9 (7 ) : 116 3 5 Ch e n g Y B , 仆 。 m P s on D .P eD sn i石c at l on o f Z i那ion -a con · 俪 n in g S iia on Co m op s l et s 妙 S m 2 0 1 . J Mat S c i , 19 3 , 2 8 : 30 97 6 Sg val o V 城 M 山蛇址o R D , S o n 班” G D . F a b ir 以由o n an d C h. 渔 Ct e ir 到欧 ion of P o l ym e -r d e ir v 目 is 创 2 0 . 2 式入 N an -O 加m po s iet C e n” ” i c s . J M at S e i , 】99 3只8 : 64 37 7 A m en can Ch e m i cal Soc i e yt an d A m ier can n坦it tU etL of P hy is cs for N B .s Tb e n ” “ h . . 1引目 几b les .3 dr E dn . 19 86 8 魏寿昆 . 冶金过程热力学 . 上海:上海科学技术出版社 , 1980 . 3 7 9 德国钥铁工程 师协会编 . 王俭 , 彭育强 , 毛裕文译 . 渣 图集 . 北 京: 冶金工业 出版社 , 19 89 . 169 A n t i 一 E r o s i o n o f o ,一 Si a l o 创B N an d o ,一 Si al o 创 IZ 到O : C o m P o s i et s i n M o let n S t e e l an d S lag BA O oH gn ,) Z H E N aQ gn l孔 IL 环仓n hc ao l) 1)M.目城盯 S c bo LUS T B e ij加肠 B e ij邺 l 0 0() 8 3 , C bi na Z沁iyt K即 L ia 沁 ar ot ny o f lrD n an d S加思 IM et al l . 呜苏 S h朋砂因 2 0 0 72 . C 址na A B S T R A C T E r o s i ons o f o , 一 S ial o 川B N in m o lt e n 6tS e l an d o ,一 S ial o 川Z旧 2 in P r OI 比ict v e 5 1吧 o f e o n t iln uo u s c ast ign 、 v e r e in v e ist g at e d . A c o dr in g ot e 不P e ir m e刘at l er s u lt s an d ht e oer ict al an a 】y s is , eor ia on ik n iet cs of ht e 0 ,一 S i a 】o 创它N in mo lt e n set e l 、 v a s c o “ tr o 】l e d by wt o s et P s: ht e if sr t oen 1 5 e o n t ’o ll e d by a e h em i c al er a e it on 加k 加9 lP ac e on het il lt er 丘c e ; het se c o n d on ie s c o 叮tr o lle d 妙 id 月汕s ion ht or u hg bo nU ds 叮 lay e sr . Th e ’o 一 is -a 1 0 创艺旧 Z c o m P o s iet s ha d g o o d eor is on er is s加口 c e ot c o nt i n u o us c as tin g Pr o te ict ve sl ag be c a 口姆 山e so 】ub Uiyt o f 1Z 0 2 in s ilic 毗 me lt 1 5 1加it e d an d ht e in c er m e n t o f 1Z 0 , e o n et n t iw ll P r e v en t o ,一 S i al on 丘。 m er a c itn g w iht id s so vle d C O an d o ht e r c o m Po n e snt in sl ag . K E Y WO R D S O ,一 S i a】o 钊分N : 0 ,一 S l a lO] 留Z到0 2 : eor s ion er s l s at 叮c e : 丘朗怕 l; e o m P0 s iet m at e ir a l s