三山岛金矿采空区地应力测量及其结果分析

D0I:10.13374/j.issn1001-053x.2004.06.027 第26卷第6期 北京科技大学学报 Vol.26 No.6 2004年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dec.2004 三山岛金矿采空区地应力测量及其结果分析 乔兰)欧阳振华)来兴平1)苗胜军) 1)北京科技大学土木与环境工程学院，北京1000832)西安科技大学能源学院，西安710054 摘要采空区上部预留矿柱的回采工作影响到整个矿山的安全生产、采矿方法及其实施， 为正确评价上覆岩层和围岩的稳定性情况，采用实现完全温度补偿的空心包体应变技术的 套孔应力解除法对三山岛金矿进行地应力测量，建立了矿区地应力场分布模型，获得了三山 岛金矿地应力状态和矿区的地应力分布规律.结果表明，三山岛地区地应力场以水平应力为 主，符合我国地壳运动的规律 关键词三山岛金矿；地应力测量；套孔应力解除法；空心包体 分类号TD301 三山岛金矿位于山东省莱州市，是山东半岛 稳定性分析提供地应力资料，而且测点数有限， 大型金矿之一·从区域地质构造图上分析，该矿 所以将测点布置在接近采空区，但又未受采空区 位于沂沭断裂带东侧，胶东隆起带西北部，栖霞 开挖扰动的部位， 复背斜北翼，黄-掖弧形断裂带西南端.矿区地质 (2)岩体的质量.测点应尽可能布置在连续完 构造受控于区域性的东西向构造体系（如栖霞复 整的岩体中，以保证空心包体应变计与钻孔之间 背斜)和北北东向新华夏系构造体系. 的胶结质量，并取得完整的套孔岩芯，这对应力 该矿山采用留矿法开采，经过二十多年的开 解除测量结果的后续实验和分析是非常必要的， 采，留下了大量未经处理的采空区和矿柱，为了 (③)避免断层对测量结果的影响.大量实测结 充分利用宝贵的黄金资源，减少矿石损失，考虑 果表明，在大断层附近，水平应力值偏低，因此在 在确保安全生产的前提下对预留矿柱进行二次 有大断层的地区，测点要尽量远离断层的区域. 回采.为充分了解和正确评价上覆岩层和围岩的 (4)避开应力崎变区、不稳定区及干扰源 稳定性情况，保证矿山安全生产，必须对影响地 综合考虑各种因素，本次测量在-75m水平 下采矿系统稳定性的各种地质及工程因素进行 南巷，-150m水平北巷，425m水平南巷和北巷 研究.在诸多因素中，地应力状态是最重要的影 选择四个具有代表性的点进行测量， 响因素之一，本文对采空区地应力进行了测量. 2测量方法 1测点布置 地应力测量是采用套孔应力解除法.应力解 地应力测量结果的准确程度除受仪器本身 除过程中的钻孔应变值由实现完全温度补偿的 和选用的测量方法等影响外，在很大程度上受到 空心包体应变计进行测量，图1是实现完全温度 工程地质环境、岩石条件等因素的制约，因此地 补偿的空心包体应变计结构示意图4.该应变 应力测点的选择主要考虑以下几点1： 计共有A,B,C三组应变花，沿圆周均匀分布，即 (1)位于原岩应力区.测点应布置在未受采矿 相邻间隔120°；每组应变花有4支应变计，其与Z 开挖扰动影响的位置.由于本次测量是为采空区 轴的夹角分别为90（周向），0（轴向），45°和135°. 由12支应变片测得由应力解除引起的钻孔应变 收稿日期2003-11-12 乔兰女，41岁，教授，博士 +国家自然科学基金重大项目No.50490271)及教育部博士点 值计算地应力，公式如下，： 基金资助项目No,20020008021)

第 2 6卷 第 6期 2 0 0 4年 1 2月 北 京 科 技 大 学 学 报 OJ u r n a l o f U n vi e r s yit o f S e ci n e e a n d Te c h n o Ol yg B e ij i n g 、 b】 . 2 6 N 0 . 6 D e e . 2 0 0 4 三 山岛金矿采空 区地应 力测量及其结果分析 乔 兰 ” 欧 阳 振华 ” 来兴 平 ` ,2) 苗胜 军 ` , 1)北 京科技 大学 土木与环 境工 程学 院 , 北京 10 0 0 83 2 )西安科技 大学 能源学 院 , 西安 7 10 0 54 摘 要 采 空 区上部 预 留矿 柱 的回采 工作 影响 到整个 矿 山 的安 全生产 、 采矿 方法 及其 实施 . 为正确 评价 上覆岩 层和 围岩 的稳 定性情 况 , 采 用 实现完 全温 度补 偿 的空心包 体应 变技 术 的 套 孔应 力解 除法对三 山 岛金矿进 行地 应 力测量 . 建立 了矿 区地应 力场分 布模 型 , 获 得 了三 山 岛金矿 地应力 状态和 矿 区的地 应力 分布 规律 . 结 果表 明 , 三 山岛地 区地 应力场 以水 平应 力为 主 , 符合我 国地 壳运 动 的规 律 . 关键 词 三 山岛金矿 ; 地 应力测 量 ; 套孔 应力解 除法 ; 空 心包体 分类 号 T D 3 0 1 三 山岛金矿 位 于 山 东省 莱州 市 , 是 山东半 岛 大型 金矿 之 一 从 区域 地质构造 图上分 析 , 该矿 位于 沂沐断裂 带 东侧 , 胶 东隆起 带 西北 部 , 栖 霞 复背斜 北翼 , 黄一掖弧 形 断裂带 西南端 . 矿 区地 质 构造 受控 于区 域性 的 东西 向构造 体 系 (如 栖霞 复 背 斜)和 北 北 东 向新华 夏系 构造 体 系 . 该矿 山采用 留矿 法开采 , 经过 二 十多 年的开 采 , 留下 了大量 未经 处理 的采空 区和 矿 柱 , 为了 充 分利 用宝 贵 的黄 金 资源 , 减 少矿 石 损 失 , 考 虑 在 确 保 安全 生 产 的前 提 下对 预 留矿 柱进 行 二 次 回采 . 为充 分 了解 和 正确评 价上 覆岩 层和 围岩 的 稳 定性 情况 , 保 证矿 山安 全 生产 , 必须对 影 响地 下 采矿 系 统稳 定性 的各种 地 质 及 工程 因素进 行 研 究 . 在诸 多 因素 中 , 地 应力 状态 是 最重 要 的影 响 因素 之一 , 本文对 采 空 区地 应 力进行 了测量 . 稳 定 性分 析提 供 地应 力 资料 , 而 且测 点数 有 限 , 所 以将测 点布 置在 接近 采 空区 , 但又 未 受采 空区 开 挖扰 动 的部 位 . (2 ) 岩体 的质量 . 测点 应尽 可能布 置在 连 续完 整 的岩体 中 , 以保 证 空心 包体应 变计 与钻 孔 之间 的胶 结 质量 , 并取 得 完整 的套孔 岩 芯 , 这对 应 力 解 除测 量 结果 的后 续 实验 和 分析 是非 常必 要 的 . (3 )避 免 断层对 测量 结 果 的影 响 . 大量 实测 结 果表 明 , 在大 断层 附近 , 水平 应 力值偏 低 , 因此 在 有大 断层 的地 区 , 测 点要 尽量 远 离 断层 的 区域 . (4 )避 开应 力崎 变 区 、 不稳 定 区 及 干 扰源 . 综 合考 虑 各种 因素 , 本次测 量 在一75 m 水 平 南巷 , 一 15 0 m 水平 北巷 , 一2 5 m 水 平南 巷和 北 巷 选 择 四个 具有 代 表性 的点进 行 测量 . 1 测 点 布置 地 应 力测 量 结 果 的准 确 程 度 除 受 仪 器本 身 和选 用 的测量 方法等 影 响外 , 在很 大程 度上 受 到 工程 地质 环 境 、 岩 石条 件 等 因素 的制 约 , 因此 地 应 力测 点 的选择 主 要考 虑 以下 几 点『卜 3] : ( l) 位 于 原岩应 力 区 . 测 点应布 置 在未受 采矿 开挖 扰动 影 响的位 置 . 由于本 次测 量 是为采 空 区 收稿 日期 2 0 03 一 n 一 12 乔兰 女 , 41 岁 , 教授 , 博士 * 国家 自然科 学基金 重大项 目(N b 万04 90 2 7 1) 及 教育部 博士点 基 金资 助项 目 (N 0 2 0 0 20 0 0 8 0 2 1 ) 2 测 量 方法 地 应力 测量 是采 用 套孔 应 力解 除法 . 应 力解 除过 程 中 的钻 孔 应 变值 由 实现 完 全温 度 补 偿 的 空心包 体 应变 计进 行 测量 , 图 1 是 实现 完全 温度 补 偿 的空 心 包体 应变 计 结构 示 意 图 『l,4 间 . 该 应 变 计 共 有 A , B , C 三组 应变 花 , 沿 圆周均 匀 分布 , 即 相 邻 间隔 1 2 0 ; 每 组 应变 花有 4 支应 变 计 , 其与 Z 轴 的夹 角 分别 为 90 0 ( 周 向) , 0 0 (轴 向) , 4 5 0 和 13 5 0 . 由 12 支应 变 片测 得 由应 力解 除 引起 的钻孔 应变 值 计算地应 力 , 公式 如下 `, “ : DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 2004. 06. 027

570 北京科技大学学报 2004年第6期 E{(a,+o)+2(1-[a,-0s20- 3测量结果与分析 2tsin20]-vo) (1) 3.1应力解除实验结果 6=a-a+o】 (2) 根据各个测点的应力解除曲线，得到各个测 a=(1+v红cos9-tasin) (3) 点12个应变片的稳定值，如表1所示 E4s=2(ee+e,+8m) (4) 3.2各测点岩石弹性模量、泊松比和地应力计算 结果 式中，E,E,Gas,C135(C4)分别为周向，轴向，和Z轴 由表1中的应变值和由岩石物理力学性质实 成45°和135°夹角的应变片所测得的应变值，0为 电阻变化所在位置与X轴的夹角. 验测得的各测点的岩石弹性模量和泊松比，根据 式(1)(4)，即可求得各测点的地应力值.由于求k 21314 系数（化，k,k,k4)时需要知道E值，而求E值时需要 知道k系数值，同时由于岩体的非线性，E值又与 地应力大小有关，所以计算中采用双迭代的方法 求解，计算结果分别列于表2和表3中 电阻应变片排列位置 3.3地应力测量结果分析 从表3所示的4个测点的地应力数据，可以 D 6- 发现三山岛金矿采空区的地应力场分布特点为： (1)每个测点均有两个主应力接近水平方向，其 与水平面的夹角平均为12.0°，最大为21.3°，最小 4 为4.9°：另有一个主应力接近垂直方向，其与垂 45 B 12 直方向的夹角平均为17.9°，最大为24.3°，最小为 8.0°.(2)最大主应力位于近水平方向，其值远大 11 于自重应力，最大水平主应力的走向为北西西 2 6 10 向，与区域构造应力场中北北东向的新华夏系构 1一应变计电缆；2一安装杆；3一连接销；4,13一密封； 造体系的最大主应力的方向基本一致.说明矿区 5一环氧树脂；6一空腔，内装粘结剂；7一电阻应变花； 8一固定销；9一应变计与孔壁之间的空隙；10一活塞； 构造应力场是以新华夏系应力场为主的.(3)垂 11一岩石钻孔；12一出胶小孔；14一导向头 直主应力基本上等于或略小于上覆岩层的重力. 图1改进型空心包体应变计结构示意图 (4)通过对4个测点的应力值线性回归分析，得出 Fig.1 Structure of improved hollow inclusion cell 了最大水平主应力、最小水平主应力和垂直主应 表1各测点应变计测得的最终稳定应变值 Table 1 Strain values actually induced by stress relief 测点A0 As Bis B15 Cve Cu Cas C135 1 128 84 152 168144108 92108 48 116 88 116 2 94 240 278 416 406140 304152 252 158 148 284 3 132 252 170 442 488 198 470 456 324 320 286 384 4 100 122 166 68 206 154 136 154 114 82 188 132 表2各测点弹性模量E,泊松比μ和系数k Table 2 Young's modulus of elasticity,poisson's ratio and 力随深度变化的回归曲线方程如下， coefficient k at different measured points 最大水平主应力的回归方程为： 测点E/GPa v k, k =m=0.81+0.0449H (5) 1 48.360.251.0551.0831.0340.963 最小水平主应力的回归方程为： 267.660.241.0581.089 1.036 0.958 hmm=0.87+0.0231H (6) 347.900.241.0551.0831.034 0.959 垂直主应力值的回归方程为： 445.200.251.0541.0821.0340.964 0=0.28+0.0255H (7)

. 5 7 0 - 北 京 科 技 大 学 学 报 2 0 0 4 年 第 6 期 l 肠 二 了 、产、产、. 1 1今4 了.气. 、 {( ax + 巧) + 2 ( l 一 护) [(环 一 氏) e o s 2 0 一 2 场s in 2 0] 一 协} 。 · 音az[ 一 v (ax + 、 〕 、 一 音 ( , + v) (。 。。 s。 一 二 s in 。 (3 ) 、 5一 合 ( 。 口+ 。 + 、 (4 ) 式 中 , ` , 几 , 局 5 , 翻 。俩 5 ) 分 别 为 周 向 , 轴 向 , 和 Z 轴 成 45 “ 和 13 5 “ 夹 角 的应变 片所测 得 的应 变值 , 0为 电阻变 化 所在 位 置 与 X 轴 的夹 角 . 2 3 4 5 6 7 1 0 11 12 13 14 电阻应变片排列位 置 人 ō、2. 9 l l 3 测 量 结 果 与分 析 .3 1 应 力解除 实 验结 果 根据各 个 测 点 的应力 解 除 曲线 , 得 到 各个 测 点 12 个 应 变 片 的稳 定值 , 如 表 l 所 示 . 3 .2 各 测 点岩 石 弹 性模 量 、 泊松 比和地 应 力 计算 结果 由表 1 中的应 变值 和 由岩石 物 理力 学性 质 实 验测 得 的各 测 点 的岩石 弹性模量 和 泊松 比 , 根 据 式 ( 1卜(4 ) , 即可 求得 各 测 点 的地 应力 值 . 由于求 k 系数 k( 1 , 棍 , 丸 , 瓜)时 需要 知道 E 值 , 而求 E 值 时需 要 知道 k 系数 值 , 同时 由于 岩 体 的非 线 性 , E 值又 与 地应 力 大小 有关 , 所 以计算 中采 用 双迭 代 的方 法 求解 . 计 算 结果 分 别列 于 表 2 和 表 3 中 . .3 3 地 应 力测 量 结 果分 析 从表 3 所示 的 4 个 测 点 的地 应力 数 据 , 可 以 发现三 山岛金矿 采 空 区的地 应 力场 分布 特点 为 : ( l) 每 个 测 点均 有 两个 主 应 力接 近 水平 方 向 , 其 与 水平 面 的夹 角 平均 为 12 .0 “ , 最大 为 21 . 3 “ , 最 小 为 .4 90 ; 另有 一个 主 应 力接 近 垂 直 方 向 , 其 与 垂 直方 向 的夹 角平 均 为 17 . 90 , 最 大 为 24 .3 “ , 最 小 为 .8 0 . (2 ) 最 大 主应 力 位 于近 水 平 方 向 , 其值 远 大 于 自重 应 力 . 最 大 水 平 主 应 力 的 走 向为 北 西 西 向 , 与 区域 构造 应 力场 中北北 东 向 的新华 夏系 构 造体 系 的最 大主 应 力 的方 向基本 一 致 . 说 明矿 区 构造 应 力 场 是 以新 华 夏系 应 力场 为 主 的 . (3) 垂 直主 应 力基 本上 等 于或 略 小于上 覆 岩层 的重力 . (4 )通 过对 4 个 测 点 的应力 值 线性 回归分 析 , 得 出 了最 大水 平 主应 力 、 最 小水 平主 应 力和 垂直 主 应 B 罗、. 6 勘A J 了曰 , 5 瀚式 7 3 甲 2 1一应 变计 电缆 ; 2一 安装 杆 ; 3一连 接 销 ; 4 , 13 一密封 ; 5一环 氧树 脂 ; 6一空 腔 , 内装 粘结 剂 ; 7一电阻 应变 花 ; 8一固定 销 ; 9一应 变计 与 孔壁 之 间的空 隙; 10 一活 塞 ; 1 一岩 石钻 孔 ; 12一 出胶 小孔 ;l 4一 - 导 向头 图 1 改进 型 空心 包体 应 变计 结构 示意 图 F ig · 1 S t r u c tU cr o f im P vor e d h o l o w in c lu s i o n e e l 表 1 各测 点应 变 计测 得 的最终 稳 定应 变值 aT b l e 1 S t r a i n v a l u e s a e t u a ly i n d u e e d 勿 s t r e s s er il e f 测 点 A 90 A 。 成 , A 1 3, 刀卯 B 。 B 一35 C o s 2 04 八J ,2 1一汉ù1 内0 ù、 月且. 弓`,J ,ù. 氏一8 凸`入OUé 4 0八ù 曰 2 ,且 . 1 20 Qnn , 曰 王:lP。引犯2(l( 凡一92 一C,048 弓石 4 勺ō 片月 2 , `月,j 1 ,1 10 8 15 2 4 5 6 1 5 4 40 `U 0 门内z 内ù、 ù、 4 ,1 表 2 各 测点 弹性 模 量E, 泊松 比产 和 系数 k aT b l e 2 OY u n g , 5 m o d u lu s o f e la s it e ify , P o is s o n , s r a t io a n d c o e m e le n t k a t d i们er er n t m e a s u er d P o i n st 测 点 E/ G P a v k l 棍 凡 权 1 4 8 . 3 6 0 . 2 5 1 . 0 5 5 1 . 0 8 3 1 . 0 3 4 0 . 9 6 3 2 6 7 . 6 6 0 . 2 4 1 . 0 5 8 1 0 8 9 1 . 0 3 6 0 . 9 5 8 3 4 7 . 9 0 0 . 2 4 1 . 0 5 5 1 0 8 3 1 . 0 3 4 0 . 9 5 9 4 4 5 , 2 0 0 . 2 5 1 . 0 5 4 1 . 0 8 2 1 . 0 3 4 0 . 9 6 4 力随 深度 变 化 的 回归 曲线方 程 如 下 . 最 大水 平 主 应 力 的回 归 方程 为 : 氏~ = .0 8 1 十 .0 0 4 4 9 H 最 小水 平 主 应 力 的回 归 方程 为 : 氏 m in = 0 . 87 + 0 . 0 2 3 1H 垂 直主 应 力 值 的 回归 方程 为 : 氏 = 0 . 2 8 + 0 . 0 2 5 5 H ( 5 ) ( 6 ) ( 7 )

Vol.26 No.6 乔兰等：三山岛金矿采空区地应力测量及其结果分析 ·571· 表3各测点主应力计算结果 Table 3 Calculated in-suit stresses at different measured points 测点 最大主应力a 深度/m 中间主应力2 最小主应力 数值MPa方向f()倾角/()数值MPa方向()倾角()数值MPa方向()倾角() 1 75 6.01 288.5 6.3 3.81 198 -4.9 25.6 250.4 82.0 2 420 19.27 284.1 -21.3 11.05 18.5 -11.1 10.88 134.4 65.7 3 420 19.69 120.4 -14.9 10.92 169.2 68.1 9.44 34.7 15.8 4 150 7.73 280.9 -5.2 5.48 9.4 16.6 4.50 27.7 -72.5 以上三式中，m和a,分别为最大水平主应 参考文献 力，最小水平主应力和垂直主应力，MPa;H为深 1蔡美峰.地应力测量原理和技术[M)北京：科学出 度，m.结果表明，最大水平主应力值随深度变化 版社，2000 的梯度大于其他两个主应力，说明该区主应力场 2蔡美峰，何满潮，刘东燕，等.岩石力学与工程M 随深度的增加而变得更占主导性 北京：科学出版社，2002 3王双红，张政辉，蔡美峰，套孔应力解除法在某边坡 4结论 地应力测量中的应用.中国矿业，2001,10(1)：60 4蔡美峰，乔兰，于劲波.空心包体应变计的测量精度 采用改进型的空心包体技术的套孔应力解 问题[].岩土工程学报，1994,16(6)：15 除法是目前地应力测量最可靠的方法之一，本次 5蔡美峰，乔兰，李长洪.新城金矿地应力测量及其分 地应力测量的结果显示，在三山岛地区地应力场 布规律研究[】.有色金属，2000,52(3)：1 是以水平构造应力为主，本文获得的比较精确的 6 Cai M F,Qiao L,Yu B,et al.Stress measurement with an 地应力测量结果，为采空区矿柱的稳定性分析研 improved hollow inclusion technique in Jinchuan nickel 究提供了可靠的现场地应力资料. mine [J].J Univ Sci Technol Beijng,2000,7(3):157 In-situ Stress Measuring and Its Result Analysis in Sanshandao Gold Mine of China OIAO Lan,OUYANG Zhenhua",LAI Xingping,MIAO Shengjun" 1)Civil and Environmental Engineering School,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China 2)Energy School,Xi'an University of Science and Technology.Xi'an 710054,China ABSTRACT Mining the ore in pillars above the mine-out area comes down to the security of production,mining methods and putting in practice.In order to evaluate the stability of top terrane and wall rock precisely,the stress re- lief method by overcoring was used to measure the in-situ stresses in Sanshandao Gold Mine of China.In this me- asuring,the technique of improved hollow inclusion cells was adopted which can actualize complete temperature compensation.From the measuring results,a distribution model of in-situ stress was established,and the in-situ stress distribution rule of Sanshandao Gold Mine was analyzed.The results show that the in-situ stress field of San- shandao orea relies mainly on horizotal stress and accords with the crustal movement rules of China. KEY WORDS Sanshandao Gold Mine;in-situ stress measurement;borehole overcoring technique;hollow in- clusion

V 6 1 . 2 6 N o . 6 乔兰等 : 三 山 岛金 矿采 空 区地 应 力测量 及其结 果分 析 表 3 各 测 点主应 力计 算结 果 Ta b l e 3 C a l e u l a t e d i n 一s u i t s t r e s s e s a t d i fe re n t m e a s u r e d Po in t s 一 57 1 · 测 点 深度/m 最 大主应 力al 中间主 应力伪 最小 主应力伪 数值 /M P a 方 向/( o ) 倾 角/ ( o ) 数 值/M P a 方 向/( o ) 倾 角/( o ) 数值乃涯P a 方 向/ ( o ) 倾 角/ ( 0 ) 7 5 4 2 0 4 2 0 15 0 6 乃 l 19 . 2 7 19 . 6 9 7 . 7 3 2 8 8 5 2 8 4 . 1 1 2 0 . 4 2 8 0 . 9 -6 . 3 一 1 . 3 一 1 4 . 9 一5 . 2 3 . 8 1 1 1 . 0 5 10 . 9 2 5 . 4 8 礴.9 一 1 1 . 1 6 8 . 1 1 6 . 6 2 5 . 6 }0 . 8 8 9 . 4 4 4 . 5 0 2 5 0 . 4 1 3 4 4 3 4 . 7 2 7 . 7 8 2 . 0 币5 . 7 15 . 8 一7 2 . 5 185198692 94 以上 三 式中氏 , m ax , 氏 , m ln 和 氏 分别 为 最 大水 平 主 应 力 , 最 小水平 主应 力 和垂 直主 应 力 , M p a ; H 为深 度 , m . 结果 表 明 , 最大 水平 主应 力 值随 深度 变 化 的梯度 大于 其他两 个 主应 力 , 说明 该区 主应力场 随深 度 的增加 而 变得 更 占主 导性 . 参 考 文 献 4 结 论 采 用 改进 型 的空 心 包 体技 术 的套 孔 应 力解 除 法 是 目前 地应 力测量 最可 靠 的方法 之一 本 次 地 应 力测量 的结 果显示 , 在 三 山 岛地 区地应 力场 是 以水平构 造应 力 为主 , 本 文获 得 的比 较 精确 的 地 应力 测量 结果 , 为采 空 区 矿柱 的稳 定性 分析研 究提 供 了可靠 的现 场 地应 力 资料 . 1 蔡 美峰 . 地应力 测量 原理 和技 术 [M l . 北京 : 科 学 出 版社 , 2 0 0 0 2 蔡 美峰 , 何满潮 , 刘 东燕 , 等 . 岩石 力学 与工 程 M[ } . 北京 : 科 学 出 版社 , 2 0 02 3 王 双红 , 张 政辉 , 蔡美峰 . 套孔 应 力解 除法 在某边 坡 地 应 力测量 中 的应用 [J] . 中 国矿 业 , 2 0 01 , 1 0( l) : 60 4 蔡 美峰 , 乔兰 , 于 劲波 . 空心包 体应 变计 的测量 精度 问题 [ J ] . 岩土 工程 学报 , 1 9 9 4 , 1 6 ( 6 ) : xs 5 蔡 美峰 , 乔兰 , 李长 洪 . 新 城金 矿地 应力 测量及 其分 布 规律 研 究〔J ] . 有色 金属 , 2 0 0 0 , 5 2 ( 3 ) : z 6 C a i M F, Qi ao L , uY B , e t a l . S tr e s s m e as u r e m e n t w i ht an im P r o v e d h o l l o w i n e l u s l o n t e c hn iq u e j n Ji n c h u an n i e k e l m i n e 【J ] . J U n i v S e i eT e hn o l B e ij n g , 2 0 0 0 , 7 ( 3 ) : 1 5 7 I n 一 s itu S tr e s s M e a s ur i n g an d I t s R e s u lt A n a l y s i s i n S a n s h an d a o G o l d M i n e o f C h i fl a 口去咬0 L a n l) , O U YA N G hZ e n h u a ` , LA I iX n罗 i n岁 」 , , , 艇阴 O hS e n g/ u n , , l ) C i v i l an d E n v ior mn e n at l E n g in e e r “ 1 9 S e h o o l , U n ive rs ity o f s e i e n c e an d eT e hn o l o gy B e 幼in g , B e ij in g 10 00 8 3 , C h i n a 2 ) E n e rgy S e h o o l , X i , an U n i v e r s ity o f s e i e n e e an d 介 e hn o l o gy , X i ’ an 7 10 0 54 , C h in a A B S T R A C T Mi n i n g t h e o r e i n P i l lar s ab o v e ht e m ine 一 o ut ar e a e o m e s d o wn t o ht e s e c 如ty o f P r o d u e t i o n , m i n i n g m e th o d s an d Put i n g i n P r a e t i e e . I n o r d e r t o e v al u at e ht e s t ab i l iyt o f to P t e仃 a n e an d w al 1 or e k P r e e i s e ls, ht e s tr e s s r e - li e f m e th o d by o v e cr o ir n g Wa s u s e d to m e a s ur e ht e i n 一 s i ut s etr s s e s i n San s h an d ao G o l d M i n e o f C h i n a . I n ht i s m e - as u n n g , het t e e hn i q u e o f im P r o v e d h o ll o w i n e l u s i o n e e l l s w a s a d o Pt e d hw i ch e an a e ut a l i z e e o m P l e t e t e m P e r a tU r e e o m P e n s at i o n . F or m ht e m e a s ur i n g r e s u lt s , a d i s itr b lt i o n m o d e l o f i n 一 s i ut s tr e s s w a s e s t ab li s h e d , an d ht e in 一 s iut s tr e s s d i s itr b ut i o n ur l e o f S an s h an d a o G o ld M in e w a s an a ly z e d . hT e er s u l t s s h o w t h at t h e i n 一 s i ot str e s s if e l d o f s an - s h an d ao o r e a r e li e s m a i n ly o n h o ir z o t a l s etr s s an d a e c o r d s w i ht ht e e ur s t a l m o v e m e nt ur l e s o f C h i n a . K E Y W O R D S S a n s h an d a o G o l d M i n e : i n 一 s iut s tr e s s m e as ur e m e nt ; b o er h o l e o v e r e o ir n g t e e hn i q u e : h o l l o w i n - e l u s i o n