◆抗震设计中，只需求得水平地震作用的绝对最大值 (3-16) F-mol(e sino(t-)dlmax 令质点绝对最大反应加速度 令：s,=olf6g(x)et-)sino(u-t)dmax 所以(3-16)得，FEk=mB:|g max=aG 四、地震影响系数a seism influence coefficient 一) 一地震系数k与动力系数B的乘积；记作 a=k.B=lgmax S, =Sa g gmax g 1.当建筑结构阻尼比=0.05（除专门规定外，一般 取0.05)时曲线是由四部分组成
抗震设计中，只需求得水平地震作用的绝对最大值 (3-16) 令质点绝对最大反应加速度 令： 所以（3—16）得， ( ) ( ) ( ) 0 | sin | max t t F m xg e t d EK − − = − ( ) ( ) a ( ) 0 | sin | max t t S xg e t d − − = − F m xg EK = = | | max G 四、地震影响系数α seism influence coefficient 一）α—地震系数k与动力系数β的乘积；记作 1．当建筑结构阻尼比 =0.05（除专门规定外，一般 取0.05）时曲线是由四部分组成。 | | max | | max a a xg S S k g xg g = = =
a=(琴)'gza 0.45am a=[n20.2-n(T-5Tg)Jamax 1T(s) 00.1 STe 6.0 三)参数取值used parameter 1. a max- 地震影响系数最大值。 表5.1.4-1 水平地震影响系数最大值 地震影响 6度 7度 8度 9度 多遇地覆 0.04 0.08(0.12) 0.16（0.24) 0.32 罕遇地震 0.50(0.72）0.90(1.20) .40 注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。 2.Tg 设计特征周期值 表5.1.4-2 特征周期值(s) 场地 类别 设计地溪分组 I Ⅲ W 第一组 0.25 0.35 0.45 0.65 第二组 0.30 0.40 0.55 0.75 第三组 0.35 0.45 0.65 0.90
三）参数取值 used parameter 1．αmax——地震影响系数最大值。 2．Tg——设计特征周期值
● 五、单质点体系地震作用计算步骤： calculation process of horizontal earthquake actions about single particle system 1. 根据设防烈度，设计基本地震加速度， “多，罕”地震查表（3-3)求出max 2.根据场地类别，设计地震分组，查表3-2，求Tg; 3.按式3-18计算自振周期T 4. 根据，T,Tg,amax,求出； 5. 求出地震作用标准值FEK=仪·G 5
五、单质点体系地震作用计算步骤： calculation process of horizontal earthquake actions about single particle system 1．根据设防烈度，设计基本地震加速度， “多，罕”地震查表（ 3-3 ）求出αmax 2.根据场地类别,设计地震分组,查表3-2,求Tg； 3．按式3-18 计算自振周期 T 4．根据 ，T，Tg，αmax，求出α; 5．求出地震作用标准值 FEK=α·G
§3-4 多质点体系水平地震作用计算 The calculation of horizontal earthquake actions about many particles system 对于多层房屋，在计算地震反应时， 可把质量集中 在每一楼面，形成一个多质点体系。 ◆ 一、多质点弹性体系的自由振动 ◆1，运动方程的建立 柔度法 x1(t)+1(t)·δ11+m2·x2(t)·δ12=0 x2(t)+m1x(t):621+m2·x2(t)·622=0 ◆2.对于个质点的体系自由振动，有如下结论！ ◆ 1)多质点体系自由振动问题，主要为确定体系的全部 自振频率及相应主振型。 ◆ 2)多质点体系的自振频率个数与质点的个数相等，自 振频率可由特征方程求出。 3)每个自振频率有自己相应的主振型
§3-4 多质点体系水平地震作用计算 The calculation of horizontal earthquake actions about many particles system 对于多层房屋，在计算地震反应时，可把质量集中 在每一楼面，形成一个多质点体系。 一、多质点弹性体系的自由振动 1．运动方程的建立——柔度法 2.对于n个质点的体系自由振动,有如下结论: 1）多质点体系自由振动问题，主要为确定体系的全部 自振频率及相应主振型。 2）多质点体系的自振频率个数与质点的个数相等，自 振频率可由特征方程求出。 3）每个自振频率有自己相应的主振型。 x (t) i x (t) i + + = + + = ( ) ( ) ( ) 0 ( ) ( ) ( ) 0 2 1 21 2 2 22 1 1 11 2 2 12 x t m x t m x t x t m x t m x t
4)多质点体系的自振频率的主振型是体系本身的固 有特性，只与体系本身的刚度和质量分布有关。 5)个质点的体系运动方程组的通解为 x,(t)=>sin(ot+2) (j1,2,.n 上式表明，在一般初始条件下，在一质点的振动 都是由各方振型的简谐振动叠加而成的复合振动。但 试验表明，振型愈高，阻尼作用所造成的衰减愈快， 所以在建筑物抗震设计中，可只考虑较低的几个振型 影响。 5. 主振型的正交性 多质点弹性体系，它的任意两个不同主振型之 间存在着一个重要特性，即主振型的正交性。 正交性表述为：两个不同主振型的对应位置上 的质点位移相乘，再乘以质点的质量，然后将各质点 所求出的上述乘积作代数和，其值为零：》m,·中k=0
4）多质点体系的自振频率的主振型是体系本身的固 有特性，只与体系本身的刚度和质量分布有关。 5）n个质点的体系运动方程组的通解为 (j=1，2，.n） 上式表明，在一般初始条件下，在一质点的振动 都是由各方振型的简谐振动叠加而成的复合振动。但 试验表明，振型愈高，阻尼作用所造成的衰减愈快， 所以在建筑物抗震设计中，可只考虑较低的几个振型 影响。 5．主振型的正交性 多质点弹性体系，它的任意两个不同主振型之 间存在着一个重要特性，即主振型的正交性。 正交性表述为：两个不同主振型的对应位置上 的质点位移相乘，再乘以质点的质量，然后将各质点 所求出的上述乘积作代数和，其值为零： ( ) ( ) 1 sin n i ij j j j x t t = = + 1 0 n i ij ik i m = =