多排桩如上图c),指在水平外力作用平面内有一根以上 的桩的桩基础（对单排桩作横桥向验算时也属此情况），不能 直接应用上述公式计算各桩顶作用力，须应用结构力学方法另 行计算（见后述），所以另列一类
多排桩如上图c），指在水平外力作用平面内有一根以上 的桩的桩基础（对单排桩作横桥向验算时也属此情况），不能 直接应用上述公式计算各桩顶作用力，须应用结构力学方法另 行计算（见后述），所以另列一类
(三) 桩的计算宽度 桩在水平外力作用下，除了桩身宽度范围内桩侧土受 挤压外，在桩身宽度以外的一定范围内的土体都受到一定 程度的影响（空间受力），且对不同截面形状的桩，土受 到的影响范围大小也不同。为了将空间受力简化为平面受 力，并综合考虑桩的截面形状及多排桩桩间的相互遮蔽作 用，将桩的设计宽度（直径)换算成相当实际工作条件下， 矩形截面桩的宽度b1,b称为桩的计算宽度。根据已有的试 验资料分析，现行规范认为计算宽度的换算方法可用下式 表示： b1=Kf·Ko·K·b(或d)
（三） 桩的计算宽度 桩在水平外力作用下，除了桩身宽度范围内桩侧土受 挤压外，在桩身宽度以外的一定范围内的土体都受到一定 程度的影响（空间受力），且对不同截面形状的桩，土受 到的影响范围大小也不同。为了将空间受力简化为平面受 力，并综合考虑桩的截面形状及多排桩桩间的相互遮蔽作 用，将桩的设计宽度（直径）换算成相当实际工作条件下， 矩形截面桩的宽度b1 ,b1称为桩的计算宽度。根据已有的试 验资料分析，现行规范认为计算宽度的换算方法可用下式 表示： ( ) b1 = K f K0 K b 或d
上式中：b(或d)一与外力H作用方向相垂直平面上桩的宽度（或 直径)： K一形状换算系数。即在受力方向将各种不同截面 形状的桩宽度，乘以K换算为相当于矩形截面宽度，其值见下表； K一受力换算系数。即考虑到实际上桩侧土在承受 水平荷载时为空间受力问题，简化为平面受力时所给的修正系数，其 值见下表；
上式中：b（或d）——与外力H作用方向相垂直平面上桩的宽度（或 直径）； Kf——形状换算系数。即在受力方向将各种不同截面 形状的桩宽度，乘以Kf换算为相当于矩形截面宽度，其值见下表 ； K0——受力换算系数。即考虑到实际上桩侧土在承受 水平荷载时为空间受力问题，简化为平面受力时所给的修正系数，其 值见下表 ；
(四)刚性桩与弹性桩 2.5 弹性桩：当桩的入土深度h>时， 桩的相对刚度小， X 必须考虑桩的实际刚度，按弹性桩来计算。其中称为桩一 土变形系数，au (详见后述)。一般情况下，桥梁桩基 EI 础的桩多属弹性桩。 刚性桩：当桩的入士hs25深度时，则桩的相对刚度较 大，可按刚性桩计算（第五章介绍的沉井基础就可看作刚性 桩构件)，其内力位移计算方法详见第五章
（四）刚性桩与弹性桩 弹性桩：当桩的入土深度 时，桩的相对刚度小， 必须考虑桩的实际刚度，按弹性桩来计算。其中 称为桩— 土变形系数， （详见后述）。一般情况下，桥梁桩基 础的桩多属弹性桩。 刚性桩：当桩的入土 深度时，则桩的相对刚度较 大，可按刚性桩计算（第五章介绍的沉井基础就可看作刚性 桩构件），其内力位移计算方法详见第五章。 2.5 h 5 1 EI mb = 2.5 h
二、“”法弹性单排桩基桩内力和位移计算 如前所述，“m”法的基本假定是认为桩侧土为文克尔 离散线性弹簧，不考虑桩土之间的粘着力和摩阻力，桩作 为弹性构件考虑，当桩受到水平外力作用后，桩土协调变 形，任一深度Z处所产生的桩侧土水平抗力与该点水平位移 Xz成正比，即o=Cxz,且地基系数C随深度成线性增长， 即C=mz。 基于这一基本假定，进行桩的内力与位移的理论公式 推导和计算。 在公式推导和计算中，取下图1和图2所示的坐标系统， 对力和位移的符号作如下规定：横向位移顺x轴正方向为 正值；转角逆时针方向为正值；弯矩当左侧纤维受拉时为 正值；横向力顺X轴方向为正值，如下图2所示
二、“m”法弹性单排桩基桩内力和位移计算 如前所述，“m”法的基本假定是认为桩侧土为文克尔 离散线性弹簧，不考虑桩土之间的粘着力和摩阻力，桩作 为弹性构件考虑，当桩受到水平外力作用后，桩土协调变 形，任一深度Z处所产生的桩侧土水平抗力与该点水平位移 xz成正比，即zx =Cxz，且地基系数C随深度成线性增长， 即C=mz。 基于这一基本假定，进行桩的内力与位移的理论公式 推导和计算。 在公式推导和计算中，取下图1和图2所示的坐标系统， 对力和位移的符号作如下规定：横向位移顺x轴正方向为 正值；转角逆时针方向为正值；弯矩当左侧纤维受拉时为 正值；横向力顺x轴方向为正值，如下图2所示