第五章沉井基础及地下连续墙 第一节概述 沉井基础的定义： 筒状结构物，是依靠在井内挖士，借助井体自重及其它辅助措施而逐步下 定设计标高，最终形成的建筑物基础的一种深基础型式。 沉井基础的 占地面积小，不需要板桩围护，与大开挖相比较，挖土量少，对邻近建筑物的影响比较 小，操作简便，无需特殊的专业设备。近年来，沉井的施工技术和施工机械都有很大改 进 沉井基础的典型施工方法： 触变泥浆润滑套法：壁后压气（空气幕）法：钻吸排土沉井施工技术：中心岛式下沉 沉井基础的使用范围： 虽然土质较好，但冲刷大或河中有较大卵石不便桩基础施工时 且覆盖层薄，但河水较深：采用扩大 基础施工围堰有困难时， 第二节沉井的类型和构造 te) d 图1沉并平面图 口)图形单孔沉共，(6)方形单孔沉井：《⊙)矩形单孔沉并 (@)范形双孔沉井：公)裤图形双孔井：里形多孔沉井 、沉井分类 按材料分类： 方形、矩形、椭圆形、圆端形、多边形及多孔井字形等，如图4一1所示。 按竖向削面形状分类：
第五章 沉井基础及地下连续墙 第一节 概 述 沉井基础的定义： 沉井是一种井筒状结构物，是依靠在井内挖士，借助井体自重及其它辅助措施而逐步下 沉至预定设计标高，最终形成的建筑物基础的一种深基础型式。 沉井基础的特点： 占地面积小，不需要板桩围护，与大开挖相比较，挖土量少，对邻近建筑物的影响比较 小，操作简便，无需特殊的专业设备。近年来，沉井的施工技术和施工机械都有很大改 进。 沉井基础的典型施工方法： 触变泥浆润滑套法；壁后压气（空气幕）法；钻吸排土沉井施工技术；中心岛式下沉 沉井基础的使用范围： 1．上部荷载较大，而表层地基土的容许承载力不足，扩大基础开挖工作量大，以及支 撑困难，但在一定深度下有好的持力层，采用沉井基础与其它深基础相比较，经济上较为合 理时； 2．在山区河流中，虽然土质较好，但冲刷大或河中有较大卵石不便桩基础施工时； 3．岩层表面较平坦且覆盖层薄，但河水较深；采用扩大基础施工围堰有困难时。 第二节 沉井的类型和构造 一、沉井分类 按材料分类： 混凝土、钢筋混凝土、钢、砖、石、木等 按平面形状分类： 圆形、方形、矩形、椭圆形、圆端形、多边形及多孔井字形等，如图 4－l 所示。 按竖向剖面形状分类：
0J0 图7-2沉并剖面图 (调柱形；B)外壁单阶形，)外壁多卧禅形，()内壁多阶構形 圆柱形、阶梯形及锥形等，如图42所示。 二、沉井构造 井壁（侧壁）、刃脚、内隔墙、井孔、封底和顶盖板等组成，如图4一3所示。 1.并型 井壁是沉井的主要部分，应有足够的厚度与强度 以承受在下沉过程中各种最 利何载组合（水土压力 时顺利下沉到设计标高。，记井能在自 井壁厚度一般为042 度，再进行强度验算。 对于薄壁沉井，应采用触变泥浆润滑套 、壁外 射高压空气等措施，以降低沉井下沉时的摩阻力，达 到减薄井壁厚度的目的。但对于这种薄壁沉井的抗浮 问题，应谨慎核算，并采取适当、有效的措施。 2.脚 图7-3沉井构造图 井壁最下端一般都做成刀刃状的“刃脚”。其主要 功用是减少下沉阻力。刃脚还应具有 一定的强度 ,以免在下沉过程中损坏。刃脚底的水平面 4所。脚 的式样及 根据沉井下沉时所穿起 上层的软 和刀 力大小决定 沉并重 窄些，有时甚至要用角钢 的面要宽些。相反，沉并轻，又要穿过硬 根据使用和结构上的需要，在沉井井筒内设置内隔墙。内隔墙的主要作用是增加沉井在 下沉过程中的刚度，减小井壁受力计算跨度。同时，又把整个沉并分隔成多个施工井孔（取 土井)，使挖土和下沉可以较均衡地进行，也便于沉井偏斜时的纠偏。内隔墙因不承受水士 压力，所以，其厚度较沉井外壁要薄一些。 5.井孔 沉井内设置的内隔培或纵横隔墙或纵横框架形成的格子称作井孔，并孔尺寸应满足工艺 要 6.射水笔 穿过的 下 生困难时，可在井壁中预埋射水 -般不小于600kPa 7。封底及顶盖 当沉井下沉到设计标高，经过技术检验并对井底清理整平后，即可封底，以防止地下水 渗入井内。为了使封底混凝土和底板与井壁间有更好的联结，以传递基底反力，使沉井成为 空间结构受力体系，常于刃脚上方井壁内侧预留凹槽，以便在该处浇筑钢筋混凝土底板和楼 板及井内结构。凹槽的高度应根据底板厚度决定，主要为传递底板反力而采取的构造措施
圆柱形、阶梯形及锥形等，如图 4-2 所示。 二、沉井构造 井壁(侧壁)、刃脚、内隔墙、井孔、封底和顶盖板等组成，如图 4－3 所示。 1．井壁 井壁是沉井的主要部分，应有足够的厚度与强度， 以承受在下沉过程中各种最不利荷载组合(水土压力) 所产生的内力，同时要有足够的重量，使沉井能在自 重作用下顺利下沉到设计标高。 设计时通常先假定井壁厚度，再进行强度验算。 井壁厚度一般为 0.4~1.2m 左右。 对于薄壁沉井，应采用触变泥浆润滑套、壁外喷 射高压空气等措施，以降低沉井下沉时的摩阻力，达 到减薄井壁厚度的目的。但对于这种薄壁沉井的抗浮 问题，应谨慎核算，并采取适当、有效的措施。 2．刃脚 井壁最下端一般都做成刀刃状的“刃脚”。其主要 功用是减少下沉阻力。刃脚还应具有一定的强度，以免在下沉过程中损坏。刃脚底的水平面 称为踏面，如图 4-4 所示。刃脚的式样应根据沉井下沉时所穿越土层的软硬程度和刃脚单位 长度上的反力大小决定，沉井重、土质软时，踏面要宽些。相反，沉'井轻，又要穿过硬土 层时，踏面要窄些，有时甚至要用角钢加固的钢刃脚。 3．内隔墙 根据使用和结构上的需要，在沉井井筒内设置内隔墙。内隔墙的主要作用是增加沉井在 下沉过程中的刚度，减小井壁受力计算跨度。同时，又把整个沉井分隔成多个施工井孔(取 土井)，使挖土和下沉可以较均衡地进行，也便于沉井偏斜时的纠偏。内隔墙因不承受水土 压力，所以，其厚度较沉井外壁要薄一些。 5．井孔 沉井内设置的内隔墙或纵横隔墙或纵横框架形成的格子称作井孔，井孔尺寸应满足工艺 要求。 6．射水管 当沉井下沉深度大，穿过的土质又较好，估计下沉会产生困难时，可在井壁中预埋射水 管组。射水管应均匀布置，以利于控制水压和水量来调整下沉方向。一般不小于 600kPa。 如使用触变泥浆润滑套施工方法时，应有预埋的压射泥浆管路。 7．封底及顶盖 当沉井下沉到设计标高，经过技术检验并对井底清理整平后，即可封底，以防止地下水 渗入井内。为了使封底混凝土和底板与井壁间有更好的联结，以传递基底反力，使沉井成为 空间结构受力体系，常于刃脚上方井壁内侧预留凹槽，以便在该处浇筑钢筋混凝土底板和楼 板及井内结构。凹槽的高度应根据底板厚度决定，主要为传递底板反力而采取的构造措施
凹槽底面一般距刃脚踏面2.5m左右。槽高约1.0m,接近于封底混凝土的厚度，以保证封底 工作顺利进行。凹人深度c约为150-250mm。 第三节沉井的施工 下，沉并基流工一般可分为界地工、水中筑岛工及浮运沉并工三种，现分别简介如 一、旱地上沉井的施工 桥梁墩台位于早地时，沉井可就地制造、挖土下沉、封底、充填井孔以及浇筑项板。在 这种情况下 发较容易施工，工序如下： 二 地 节沉井 （三)拆及抽 (四)挖土下沉 五接高沉 (六)筑井顶围堰 (七)地基检验和处理 （八)封底、充填井孔及浇筑顶盖 二、水中沉井的施工 二)沉并整备法 三、沉井下沉过程中遇到的问题及处理 食外士买费生低东 挖土不 沉井发生倾斜纠正方法： 在沉井高的 一侧集中挖土：在低的一侧回填砂石：在沉井高的一侧加重物或用高压身水 冲松土层：必要时可在沉井项面施加水平力扶正。 沉井发生偏移纠正方法： 纠正沉井中心位置发生偏移的方法是先使沉井倾斜，然后均匀除土，使沉井底中心线下 沉至设计中心线后，再进行纠偏。 四、泥浆润滑套与壁后压气沉井施工法 (一)泥浆淘滑弃 泥浆润滑套是把配置的泥浆灌注在沉井井壁周围，形成井壁与泥浆接触。选用的泥浆配 合比应使泥浆性能具有良好的固壁性、触变性和胶体稳定性。一般采用的泥浆配合比（重量 比)为粘土35%~45%，水55%~65%，另加分散剂碳酸钠04%~0.6%，其中粘土或粉质 粘士要求塑性指数不小于15，含砂率小于6%（泥浆的性能指标以及检测方洁可参见有关施 工技术手册)。这种泥浆对沉井壁起润滑作用，它与井壁间摩阻力仅3一5kP阳大大降低了井
凹槽底面一般距刃脚踏面 2.5m 左右。槽高约 1.0m，接近于封底混凝土的厚度，以保证封底 工作顺利进行。凹人深度 c 约为 150~250mm。 第三节 沉井的施工 沉井基础施工一般可分为旱地施工、水中筑岛施工及浮运沉井施工三种，现分别简介如 下： 一、旱地上沉井的施工 桥梁墩台位于旱地时，沉井可就地制造、挖土下沉、封底、充填井孔以及浇筑顶板。在 这种情况下，一般较容易施工，工序如下： （一）整平场地 （二）制造第一节沉井 （三）拆模及抽垫 （四）挖土下沉 （五）接高沉井 （六）筑井顶围堰 （七）地基检验和处理 （八）封底、充填井孔及浇筑顶盖 二、水中沉井的施工 （一） （一） 筑岛法 （二）浮运沉井施工 三、沉井下沉过程中遇到的问题及处理 （一）沉井发生倾斜和偏移 偏斜主要原因： 土岛表面松软，使沉井下沉不均，河底土质软硬不匀；挖土不对称；井内发生流砂，沉井突然下沉，刃脚遇到障 碍物顶住而未及时发现；并内挖除的土堆压在沉井外一侧，沉井受压偏移或水流将沉井一侧土冲空等。 沉井发生倾斜纠正方法： 在沉井高的一侧集中挖土；在低的一侧回填砂石；在沉井高的一侧加重物或用高压身水 冲松土层；必要时可在沉井顶面施加水平力扶正。 沉井发生偏移纠正方法： 纠正沉井中心位置发生偏移的方法是先使沉井倾斜，然后均匀除土，使沉井底中心线下 沉至设计中心线后，再进行纠偏。 （二）沉井下沉困难 增加沉井自重 减小沉井外壁的摩阻力 四、泥浆润滑套与壁后压气沉井施工法 （一）泥浆润滑套 泥浆润滑套是把配置的泥浆灌注在沉井井壁周围，形成井壁与泥浆接触。选用的泥浆配 合比应使泥浆性能具有良好的固壁性、触变性和胶体稳定性。一般采用的泥浆配合比（重量 比）为粘土 35%～45%，水 55%～65%，另加分散剂碳酸钠 0.4%～0.6%，其中粘土或粉质 粘土要求塑性指数不小于 15，含砂率小于 6%（泥浆的性能指标以及检测方洁可参见有关施 工技术手册）。这种泥浆对沉井壁起润滑作用，它与井壁间摩阻力仅 3～5kPa 大大降低了井
壁摩阻力（一般粘性土对井壁摩阻力为25~50kP),因而有提高沉井下沉的施工效率，减 少井壁的圬土数量，加大了沉井的下沉深度，施工中沉井稳定性好等优点。 泥浆润套的 包括：射口挡板 地表围圈 要身 补浆，勤观测，发 及时纠正 当沉井沉到设 计标高时 力较 果一般差 （二)壁后压气沉井法 壁后压气沉井法也是减少下沉时井壁摩阻力的有效方法。它是通过对沿井壁内周围预埋 的气管中喷射高压气流，气流沿喷气孔射出再沿沉井外壁上升，形成一圈压气层（又称空气 幕)，使井壁周围土松动，减少井壁摩阻力，促使沉井顺利下沉。 施工时压气管分层分布设置，竖管可用塑料管或钢管，水平环管则采用直径25mm的 硬质聚氯乙烯管，沿并壁外缘埋设。每层水平环管可按四角分为四个区，以便分别压气调整 水压刀的2.3侣 后压 士对 家多 第四节沉井的设计与计算 一、沉井作为整体深基础的设计与计算 沉并作为体药的韩大服定条 地基土作为弹性变形介质，水 平向地基系数随深度成正比例增加： 2.2.不考虑基础与土之间的粘者力和摩阻力 3.3.沉井基础的刚度与士的刚度之比可认为是无限大。 (一)非岩石地基上沉井基础的计算 沉井基础受到水平力H及偏心竖向力N作用时，为了讨论方便，可以把这些外力转变 为中心荷载和水平力的共同作用，转变后的水平力H距离基底的作用高度A为 A=Ne+Ⅲ_ΣM 先讨论沉井在水平力H作用下的情况。由于水平力的作用，沉井将围绕位于地面下Z 深度处的A点转动一“角，地面下深度Z处深井基础产生的水平位移△，和土的横向抗力© :分别为 △x=(Z。-Z)gm σ=△.·C.=C.(Z。-Z)gw 式中：Z 转动中小心，A离地面的距离 C二深度乙处水平向的地基系数 C=mZ(kNWm)m为地基比例系数 (kNWm)。 将C:值代入得 o=mZZ。-Z)tg0 从式中可见，土的横各抗力沿深度为二次 抛物线变 基础底面处的压应力，考虑到该水平面上
壁摩阻力（一般粘性土对井壁摩阻力为 25～50kPa），因而有提高沉井下沉的施工效率，减 少井壁的圬土数量，加大了沉井的下沉深度，施工中沉井稳定性好等优点。 泥浆润滑套的构造主要包括：射口挡板，地表围圈及压浆管。 沉井下沉过程中要勤补浆，勤观测，发现倾斜、漏浆等问题要及时纠正。当沉井沉到设 计标高时，若基底为一般土质，因井壁摩阻力较小，会形成边清基边下沉的现象，为此，应 压入水泥砂浆换置泥浆，以增大井壁的摩阻力。另外，在卵石、砾石层中采用泥浆润滑套效 果一般较差。 （二）壁后压气沉井法 壁后压气沉井法也是减少下沉时井壁摩阻力的有效方法。它是通过对沿井壁内周围预埋 的气管中喷射高压气流，气流沿喷气孔射出再沿沉井外壁上升，形成一圈压气层（又称空气 幕），使井壁周围土松动，减少井壁摩阻力，促使沉井顺利下沉。 施工时压气管分层分布设置，竖管可用塑料管或钢管，水平环管则采用直径 25mm 的 硬质聚氯乙烯管，沿井壁外缘埋设。每层水平环管可按四角分为四个区，以便分别压气调整 沉井倾斜。压气沉井所需的气压可取静水压力的 2.5 倍。 与泥浆润滑套相比，壁后压气沉井法在停气后即可恢复土对井壁的摩阻力，下沉量易于 控制，且所需施工设备简单，可以水下施工，经济效果好。现认为在一般条件下较泥浆润滑 套更为方便，它适用于细、粉砂类土的粘性土中。 第四节 沉井的设计与计算 一、沉井作为整体深基础的设计与计算 沉井作为整体深基础时的基本假定条件： 1．1．地基土作为弹性变形介质，水平向地基系数随深度成正比例增加； 2．2．不考虑基础与土之间的粘着力和摩阻力； 3．3．沉井基础的刚度与土的刚度之比可认为是无限大。 （一）非岩石地基上沉井基础的计算 沉井基础受到水平力 H 及偏心竖向力 N 作用时，为了讨论方便，可以把这些外力转变 为中心荷载和水平力的共同作用，转变后的水平力 H 距离基底的作用高度λ为 H M H Ne Hl = + = 先讨论沉井在水平力 H 作用下的情况。由于水平力的作用，沉井将围绕位于地面下 Z0 深度处的 A 点转动一ω角，地面下深度 Z 处深井基础产生的水平位移Δx和土的横向抗力σ zx分别为 x = (Z0 − Z)tg zx = x Cz = Cz (Z0 − Z)tg 式中：Z0——转动中心 A 离地面的距离； Cz——深度 Z 处水平向的地基系数， Cz=mZ0（kN/m3）m 为地基比例系数 （kN/m4）。 将 Cz 值代入得 zx = mZ(Z0 − Z)tg 从式中可见，土的横各抗力沿深度为二次 抛物线变化 基础底面处的压应力，考虑到该水平面上
的竖向地基系数C不变，故其压应力图形与基础竖向位移图相似。故 a:=C.6,=C. 式中C,(见桩基础)不得小于10mo,d为基底宽度或直径。 中，有两个未知数Z6和“，要求解其值，可建立两个平 H-["a_b d:H-bmigo[Z(Zo-Z)dZ=0 X=0 H-[o:b:Zdz-W=0 式中b,为基础计算宽度，按第四章中“m法”计算，W为基底的截面模量。对上二式进行 联立解，可得 Z,-®41-)+6dm 2地，h31-h) 12H(2h+3h) g0 mhbh+18wd) 6H g0= Amh力 B=C=mh 式中： C。C。, 地转系的化位，度费的杰系数与沉升底面的坚有 A=®，+18wa 2B31-hM) -2 3Hd oEAβ 当有竖向荷载N及水平力H同时作用时则基底边缘处的压应力为 A AB 式中4o为基础底面积。 离地面或最大冲刷线以下Z深度处基础截面上的弯矩， 为 M:=H(-h+Z)-ob(Z-Z )dZ H)-Z24-Z) 2hA )基底嵌入基岩内的计算方 直偏心荷载作用下 可以认为基底不 转中 处便存在一水平阻力P,由于P房对基促中心轴的 为一已 1点的力距 当基础有水平力H作用时，地面下Z深度处产生的水平位移△X和土的横向抗力，分别为
的竖向地基系数 C0 不变，故其压应力图形与基础竖向位移图相似。故 tg d d C C 2 0 1 0 2 = = 式中 C0（见桩基础）不得小于 10m0，d 为基底宽度或直径。 在上述三个公式中，有两个未知数 Z0 和ω，要求解其值，可建立两个平衡方程式，即 ΣX=0 − = − − = h h H zxb dz H b mtg Z Z Z dZ 0 0 1 1 ( 0 ) 0 ΣX=0 − − = h Hh zxb ZdZ dW 0 2 1 1 0 式中 b1 为基础计算宽度，按第四章中“m 法”计算，W 为基底的截面模量。对上二式进行 联立解，可得 2 (3 ) (4 ) 6 1 2 1 0 b h h b h h dW Z − − + = ( 18 ) 12 (2 3 ) 3 1 1 mh b h Wd H h h tg + + = Amh H tg 6 = 式中： 0 C0 mh C Ch = = ，β为深度 h 处沉井侧面的水平向地基系数与沉井底面的竖向 地基系数的比值，其中 m、m0 按第三章有关规定采用； 2 (3 ) 18 3 1 h b h Wd A − + = ( ) 6 Z Z0Z Ah H zx = A Hd d 3 2 = 当有竖向荷载 N 及水平力 H 同时作用时则基底边缘处的压应力为 A Hd A N 3 0 max min = 式中 A0 为基础底面积。 离地面或最大冲刷线以下 Z 深度处基础截面上的弯矩， 为 = − + − − Z Mz H h Z zxb Z Z dZ 0 1 1 1 ( ) ( ) (2 ) 2 ( ) 0 3 1 A Z hA Hb Z = H − h + Z − − （二）基底嵌入基岩内的计算方法 若基底嵌入基岩内，在水平力和竖直偏心荷载作用下， 可以认为基底不产生水平位移，则基础的旋转中心 A 与基 底中心相吻合，即 Z0=h，为一已知值。这样，在基底嵌入 处便存在一水平阻力 P，由于 P 力对基底中心轴的力臂很小，一般可忽略 P 对 A 点的力距。 当基础有水平力 H 作用时，地面下 Z 深度处产生的水平位移ΔX 和土的横向抗力σzx分别为