吸收塔的操作与调节吸收塔的操作和调节一般是为了满足气相工艺要求。如前一工序的气体入塔条件发生改变或后一工序对气体出塔浓度等参数有新的要求时，吸收塔操作必须进行相应的调节调节手段：通常改变吸收剂入塔参数（L,X，t)。L个，L/V个，操作线斜率Y*=f(X)(LM)r> (LM)和推动力个。当气、液入塔浓度Y和XI不变时，出口气体Y,，吸收率增大。由物料衡算，Y2操作线由I线变为I线，Y2液相出口浓度X。XXX,X2FGLL
吸收塔的操作与调节 吸收塔的操作和调节一般是为了满足气相工艺要求。如前 一工序的气体入塔条件发生改变或后一工序对气体出塔浓 度等参数有新的要求时，吸收塔操作必须进行相应的调节 L ，L/V ，操作线斜率 和推动力 。 当气、液入塔浓度 Y1和 X2 不变时，出口气体 Y2 ， 吸收率增大。由物料衡算， 操作线由Ⅰ线变为Ⅱ线， 液相出口浓度 X1 。 调节手段：通常改变吸收剂入塔参数( L, X2 , t 2 )。 Y X o Y*=f(X) II Y1 X X1 2 Y2 I X! ’ Y2 ’ (L/V)II > (L/V)I GLL
吸收剂用量调节的限度塔无限高：z—00有限塔高气液两相在塔底平衡：X1max=y1/mY2min=Y1-L/V(X1max-X2)L/V<m,L1,2↓;yiL/V>m,L↑,y2下降不明显,L/V<m此时操作调节应改变x,或t。Y2y=mxX2X1= X1e气液两相在塔底平衡:y2min=mX2Y2Vmin =Y-L/V(XLmax- X,4=mX2minL/V>mCBY2minDy=mx11Y2=y20-1GLLmL/GX2X1
吸收剂用量调节的限度 气液两相在塔底平衡:x1max=y1 /m y2min=y1 -L/V(x1max-x2 ) 塔无限高:z→∞ 气液两相在塔底平衡:y2min=mx2 有限塔高 L/V<m,L↑,y2↓; L/V>m,L↑,y2下降不明显， 此时操作调节应改变x2或t。 2 min 1 1,max 2 Y ， Y - L/V X - X Y2，min mX2 L/V>m L/V<m GLL
增大吸收剂用量>吸收剂L增大，除受液泛条件限制外，还要考虑吸收剂再生设备的能力。>如果吸收剂用量增大过多，使再生不良或冷却不够，吸收剂进塔浓度X，和温度t，都可能升高，这两者都会造成传质推动力下降，从而冲抵了吸收剂用量增大的作用
增大吸收剂用量 吸收剂 L 增大，除受液泛条件限制外，还要考虑 吸收剂再生设备的能力。 如果吸收剂用量增大过多，使再生不良或冷却不够， 吸收剂进塔浓度 X2 和温度 t 2 都可能升高，这两者都 会造成传质推动力下降，从而冲抵了吸收剂用量增 大的作用
降低吸收剂入塔浓度Y*=f(X)若Y,和L/V不变，降低吸(L/M)n= (LM))Yi收剂入塔浓度，操作线向左1平移，传质推动力增大。当吸收剂入塔浓度由X，降至X时，液相出塔浓度将Y2由X降至X，气体出塔浓Y2度降至Y，分离程度增大。XXX0X Xi气、液出塔的实际浓度可由全塔物料衡算和传质单元数计算式联立求解。吸收剂入塔浓度X的调节主要受解吸过程的限制。GLL
降低吸收剂入塔浓度 若 Y1 和 L/V 不变，降低吸 收剂入塔浓度，操作线向左 平移，传质推动力增大。 当吸收剂入塔浓度由 X2 降 至 X2 ’ 时，液相出塔浓度将 由 X1 降至 X1 ’ ，气体出塔浓 度降至Y2 ’ ，分离程度增大。 *吸收剂入塔浓度X2的调节主要受解吸过程的限制。 Y X o Y*=f(X) II Y1 X1 X2 Y2 I X! ’ Y2 ’ (L/V)II = (L/V)I X2 ’ 气、液出塔的实际浓度可由全塔物料衡算和传质单元数计 算式联立求解。 GLL
吸收剂进口含量的选择及其最高充许含量x个，推动力，塔高个；x过低，再生费用个；所以，x2的选择是一个经济上的优化问题。Ry逆流操作时，塔顶气相v已定，与之成平衡的液相含量为x*故所选吸收剂进口含量x，不得高于x*否则达不到规定的分离要求。即x*是吸收剂入口y2含量的上限。所以，x,的选择X*2X2还存在一个技术上限的问题。GLL
B y1 x*2 x2 y2 A 吸收剂进口含量的选择及其最高允许含量 x2，推动力，塔高； x2过 低，再生费用；所以， x2的 选择是一个经济上的优化问题。 逆流操作时，塔顶气相y2已定， 与之成平衡的液相含量为x*2。 故所选吸收剂进口含量x2不得 高于x*2 ,否则达不到规定的分 离要求。即 x*2是吸收剂入口 含量的上限。所以， x2的选择 还存在一个技术上限的问题。 GLL