新疆大学：《电机学》课程授课教案（讲义）第五章 异步电机

第五章异步电机 感应电动机优点：结构简单、运行可靠、效率高、制造容易、成本低。 感应电动机缺点：不能平滑调速、调速范围窄、降低电网功率因数（对电网来讲 是感性负载) 5.1异步电机的基本类型和基本结构 基本类型：单相鼠笼式异步电机：三相鼠笼式异步电机：三相绕线式异步电机 异步电机主要结构包括：静止的定子，旋转的转子，气隙。基本类型中就是指转 子的结构形 1.定子 定子铁心、定子三相或单相绕组、机座 2.转子 转子铁心、转子绕线或鼠笼绕组、轴 3.气隙-0.2mm1.5mm 因为磁势大部分都消耗在气隙上，气隙小则电机的空载磁化电流就小，功率 因数高。考虑到机械的原因， 气隙又不能太小。 部件名作用 材料 结构 称 定子铁形成磁路 05mm陆钢片香制。直径大半闭口槽（小型申机）、半 心 于1米的铁心用扇形片抗 (低压中型)、开口 槽（大型） 定子绕电路部分，感 圆铜线或扁铜线 导线线径小于1.53mm,散 组 应电势 下线. 成形线圈（大电机） 机座 机械支撑 中小型电机铸铁：大型用 板焊接 子铁磁路的一部0.5mm硅钢片叠制。 中小型电机转子铁心直接 心 分 叠装在轴上：大电机则用 转子古如 转子绕感应电势、流 中小型电机用铸铝转子鼠 绕线转子要利用滑坏和电 组 过电流产生 笼结构： 转矩 绕线电机用铜导线 气隙磁场耦合 5.2异步电机的基本工作原理 1.电动机状态(0<n<m,0<s<1)p214图 定想对称绕组通入三相对款由流，产生同步技速旋转的气院感场。 动（相对磁场 磁场转速快)切割 B 动势 进而产生电流。电流与气隙磁场的相互作用产生与转子转向相同的拖动

第五章 异步电机 感应电动机优点：结构简单、运行可靠、效率高、制造容易、成本低。 感应电动机缺点：不能平滑调速、调速范围窄、降低电网功率因数（对电网来讲 是感性负载）。 5．1 异步电机的基本类型和基本结构 基本类型：单相鼠笼式异步电机；三相鼠笼式异步电机；三相绕线式异步电机 异步电机主要结构包括：静止的定子，旋转的转子，气隙。基本类型中就是指转 子的结构形式。 1．定子-定子铁心、定子三相或单相绕组、机座 2．转子-转子铁心、转子绕线或鼠笼绕组、轴 3．气隙-0.2mm~1.5mm 因为磁势大部分都消耗在气隙上，气隙小则电机的空载磁化电流就小，功率 因数高。考虑到机械的原因，气隙又不能太小。 部件名 称 作用 材料 结构 定子铁 心 形成磁路 0.5mm 硅钢片叠制。直径大 于 1 米的铁心用扇形片拼 成 半闭口槽（小型电机）、半 开口槽（低压中型）、开口 槽（大型） 定子绕 组 电路部分，感 应电势 圆铜线或扁铜线 导线线径小于 1.53mm，散 下线； 成形线圈（大电机） 机座 机械支撑 中小型电机铸铁；大型用钢 板焊接 转子铁 心 磁路的一部 分 0.5mm 硅钢片叠制。 中小型电机转子铁心直接 叠装在轴上；大电机则用 转子支架 转子绕 组 感应电势、流 过电流产生 转矩 中小型电机用铸铝转子鼠 笼结构； 绕线电机用铜导线 绕线转子要利用滑环和电 刷 气隙 磁场耦合 5．2 异步电机的基本工作原理 1．电动机状态 （ 0< n < n1, 0< s <1 ）p214 图 (1) 定子三相对称绕组通入三相对称电流，产生同步转速旋转的气隙磁场。 (2) 转子导体运动（相对磁场，磁场转速快）切割磁力线，产生感应电动势， 进而产生电流。电流与气隙磁场的相互作用产生与转子转向相同的拖动

转矩。 (3)电机从电网吸收电功率，经过气隙的耦合作用从轴上输出机械功率。 2.发电机状态 0) )原动机拖动转子以nCm)速旋转： (2)转子导体运动（相对磁场，磁场转速慢）切割磁力线，产生感应电动势， 进而产生电流。电流与气隙磁场的相互作用产生与转子转向相反的制动 转矩】 (③)电机从轴上吸收机械功率，经过气隙耦合再向电网输出电功率。 3.电磁制动状态(0，s>) 转子逆着磁场方向旋转，此时电机既从电网吸收电功率又从轴上吸收机械功 率，它们都消耗在电机内部变成损耗。 5.3异步电动机的额定值 额定功率：电机轴上输出的机械功率W,kW 额定电压：定子绕组线电压V 额定电流：定子绕组线电流A 额定频率：电网频率即工频50Hz 额定转速：额定工况下的转子转速mm 另外有：额定运行时的效率N和额定运行时的功率因数cOSON 关系式：B=UCOS 定子三相绕组Y接时w=lUw=V5Uw定子绕组△接时 IN =3la UN =Ua 5.4转子静止时的异步电机 5.4.1转子绕组开路 定子三相绕组中依次通入三相电流i04,1os,1oc(对称，互差120°，p216Fig5.9)。产生 气隙旋转磁势，转向由电流相序决定。前面学习了单相绕组产生的磁势位于相绕 组轴线上，所以通入的电流有A,B,C顺序时，磁势将由A相绕组轴线到B相 绕组轴线再到C相绕组轴线。转速为同步速度1，基波磁势幅值为： 万：3柜M如6，其产生磁通为.·该磁通与定子某相绕组交链产生感应电动势 为：

转矩。 (3) 电机从电网吸收电功率，经过气隙的耦合作用从轴上输出机械功率。 2．发电机状态 （ n > n1 , s<0 ） （1） 原动机拖动转子以 n(>n1)转速旋转。 (2) 转子导体运动（相对磁场，磁场转速慢）切割磁力线，产生感应电动势， 进而产生电流。电流与气隙磁场的相互作用产生与转子转向相反的制动 转矩。 (3) 电机从轴上吸收机械功率，经过气隙耦合再向电网输出电功率。 3．电磁制动状态 ( n<0 , s>1) 转子逆着磁场方向旋转，此时电机既从电网吸收电功率又从轴上吸收机械功 率，它们都消耗在电机内部变成损耗。 5．3 异步电动机的额定值 额定功率：电机轴上输出的机械功率 W , kW 额定电压：定子绕组线电压 V 额定电流：定子绕组线电流 A 额定频率：电网频率即工频 50HZ 额定转速：额定工况下的转子转速 r/min 另外有：额定运行时的效率  N 和额定运行时的功率因数  N cos 关系式： N N N N N P = 3U I  cos 定 子 三 相 绕 组 Y 接 时 N N UN U N I I =  = 3  ； 定 子 绕 组 Δ 接 时 N N UN U N I I = 3  =  5．4 转子静止时的异步电机 5.4.1 转子绕组开路 定子三相绕组中依次通入三相电流 I A I B I 0C . 0 . 0 . , , （对称，互差 1200 , p216 Fig.5.9）。产生 气隙旋转磁势，转向由电流相序决定。前面学习了单相绕组产生的磁势位于相绕 组轴线上，所以通入的电流有 A，B，C 顺序时，磁势将由 A 相绕组轴线到 B 相 绕组轴 线再 到 C 相绕 组轴 线。 转速 为同 步速 度 n1,基波 磁势 幅值 为： 0 1 1 0 3 2 I p N k F N  = ，其产生磁通为 m .  。该磁通与定子某相绕组交链产生感应电动势 为：

E1=-j4.44Nk·感应电动势滞后磁通90度电角度 相电压平衡方程式1=-1+ioZ 乙=R+X1。定子相绕组漏阻抗，包括绕组电阻和漏电抗，是常数。 由于感应电动机磁场是由定子绕组电流建立的，仿照变压器由励磁参数表示 励磁（感应）电势，有：B1=-ioZm=-io(Rn+X)整理得U1=ia亿+Z) 如果转子绕组每相串联匝数N2,基波绕组系数k2,感应电动势频率 f=sf,主磁通，在转子绕组中产生的相电动势有效值为： E2 =4.44f2N2kx2m=4.44 fiNzkv2m 电动势变比：会- 5.4.2转子绕组短路 转子仍然静止不动，但是转子绕组被短路。当产生感应电动势后就会产生电流 分别由定转子绕组产生的磁势F1,转速相同、转向相同、极对数相同（必 须)，说明它们在空间相对静止。二者合成磁势为F,它在气隙中产生的合成旋 转磁场Bm。Fo,Bm.F1转速相同、转向相同、极对数相同。 5.4.3电动势平衡方程式（图5.11p219) Un=-E+hz {E2=2(R2+X2a) E1=k,E 5.4.4磁动势平衡方程式 +=该合成磁势产生气隙旋转磁场Bm。 与变压器中的分析结论相类似，如果不考虑铁心中的磁滞和涡流损耗，Fo与B 在空间上同相位。而实际上，在交流磁场中，铁心中总存在磁滞和涡流损耗， Bm总是在空间上滞后Fo一个铁耗角。 =+)=F+F

N m E j f N k . 1 1 1 1 . = − 4.44  感应电动势滞后磁通 90 度电角度。 相电压平衡方程式 0 1 . 1 . 1 . U = − E + I Z Z1=R1+jX1σ 定子相绕组漏阻抗，包括绕组电阻和漏电抗，是常数。 由于感应电动机磁场是由定子绕组电流建立的，仿照变压器由励磁参数表示 励磁（感应）电势，有： 0 ( ) . 0 . 1 . E = − I Zm = − I Rm + jX m 整理得 U = I (Z + Zm ) 0 1 . 1 . 如果转子绕组每相串联匝数 N2，基波绕组系数 kN2，感应电动势频率 f2=sf1=f1 ，主磁通 m .  在转子绕组中产生的相电动势有效值为： E2 = 4.44 f2N2 kN2 m = 4.44 f1N2 kN2 m 电动势变比： 2 2 1 1 2 1 N N e N k N k E E k = = 5．4．2 转子绕组短路 转子仍然静止不动，但是转子绕组被短路。当产生感应电动势后就会产生电流。 分别由定转子绕组产生的磁势 F1,F2 转速相同、转向相同、极对数相同（必 须），说明它们在空间相对静止。二者合成磁势为 F0，它在气隙中产生的合成旋 转磁场 Bm。F0，Bm，F1转速相同、转向相同、极对数相同。 5．4．3 电动势平衡方程式（图 5.11 p219）          = = + = − + 1 2 2 2 . 2 . 2 1 1 . 1 . 1 . ( ) E k E E I R jX U E I Z e  5．4．4 磁动势平衡方程式 F1 + F2 = F0 该合成磁势产生气隙旋转磁场 Bm。 与变压器中的分析结论相类似，如果不考虑铁心中的磁滞和涡流损耗，F0 与 Bm 在空间上同相位。而实际上，在交流磁场中，铁心中总存在磁滞和涡流损耗， Bm 总是在空间上滞后 F0 一个铁耗角。 ( ) F1 = F0 + −F2 = F0 + F1L

电流变比长=上=mN如 I mNkN2 上式说明，定子电流产生的磁势一部分用于建立磁场F。一部分用来平衡转子磁 势（对应负载磁势）。 用电流表示的磁势平衡方程式有：1=6+4一1=o+(-) 5.4.5转子绕组的折算 等效绕组：用一个与定子绕组匝数、相数、绕组系数相同的绕组代替实际的转子 绕组」 折算条件：1)磁势平衡关系不变；2)能量传递关系不变 物理量包括：折算前E212FR2X2a.乙2N2,m2kw2 折算后E.2.R X2o.Z:N1,mkm 过程推导：1)折算前后转子破势保持不变，有巨NM5m巨N如 πP mNikxtk. 2)由于磁势平衡关系不变，主磁通不变，感应电动势不变（转子静止） 原：因度会6-6 E2 =4.44fN2kx29m 3)能量传递关系不变有 m,22R=m,乃R2→ Ria =kk R2a m2X3。=m2l经X2。一→ X2。=kkX2。同样 Z=kk,Z2=R+X如 Un=-E+hz E,=(R+X2a) 转子静止时异步电动机平衡方程式： io=+2 E1=-lo Zm

2 2 2 2 1 2 1 1 1 1 2 2 I p m N k I F p m N k F N L N L   = = − = − 电流变比 2 2 2 1 1 1 1 2 N N L i m N k m N k I I k = = 上式说明，定子电流产生的磁势一部分用于建立磁场 F0 一部分用来平衡转子磁 势（对应负载磁势）。 用电流表示的磁势平衡方程式有： . 1 . 0 . 1 L I = I + I . 2 . 0 . 1 I = I + (− I ) 5．4．5 转子绕组的折算 等效绕组：用一个与定子绕组匝数、相数、绕组系数相同的绕组代替实际的转子 绕组。 折算条件：1）磁势平衡关系不变 ；2）能量传递关系不变 物理量包括： 折算前 2, 2, 2, 2 , 2, 2 2, 2 . 2, . , N E I F R X Z N m k  折算后 , 1 1, 1 ' , 2 ' , 2 ' , 2 ' , 2 . ' , 2 . ' 2 , N E I F R X Z N m k  过程推导：1）折算前后转子磁势保持不变，有 2 ' 2 2 2 2 1 2 1 1 2 I p m N k I p m N kN N   = N i N k I m N k m N k I 2 1 1 1 ' 2 2 2 2 = = =- L I1 2）由于磁势平衡关系不变，主磁通不变，感应电动势不变（转子静止）     = = N m N m E f N k E f N k   2 1 2 2 1 1 1 ' 2 4.44 4.44 因此 2 2 1 2 2 ' 1 1 2 E k E E N k N k E e N N = = = 3）能量传递关系不变有 2 2 2 2 ' 2 2' m1 I2 R = m I R  2 ' R2 = ke kiR  2 2 2 2 ' 2 2' m1 I2 X = m I X  2 ' X2 = ke kiX 同 样 ' 2 ' 2 2 ' 2  Z = ke kiZ = R + jX 转子静止时异步电动机平衡方程式：               = − = = + = + = − + E I Zm E E I I I E I R jX U E I Z . 0 1 . ' 1 2 . ' 2 . 1 . 0 ' 2 ' 2 . ' 2 . ' 2 1 1 . 1 . 1 . ( ) 

5.5转子旋转时的异步电机及其等效电路 5.5.1转子绕组的电动势和电流 转子转动时，三个速度及其关系有：转子（机械）转速，气隙磁场转速 隙磁场与转子相对转速2（它决定了转子绕组感应电动势及电流的变化频率）。 [m2=m-n s在(0.010.04)范围f=50Hz时f6 在(0.52州 当转子旋转时，转子感应电动势和电流变化频率为，所有与颜率有关的物理量 都发生变化。 转子绕组每相电动势 5.5.2定、转子磁动势仍然相对静止 结论：不论s和怎样变化，从定子坐标系看，转子旋转磁势与定子旋转磁势 角频率相同、极对数相同、转速相同、转向相同。就是说定转子磁势在气 隙中相对静止。 因为：站在定子坐标系上看，定子磁势旋转速度为气隙磁场同步转速1，气隙硒 场与转子相对转速m,转子转速，所以站在定子坐标系上看转子磁势转 速为m+=m1,所以定转子磁势在气隙中相对静止。 例题p223 5.5.3频率折算 进行频率折算的目的是用一个等效的静止的转子来代替原来旋转的转子。条 件是磁势平衡、功率守恒。 根据（参考图5.13a) sE2 1尼fx。（频率为)点 经过变换 得： 6:一（频率为）=h严9讽+R+如 sE2 经过数学的简单变换，得出结论是：用一个静止的转子来代替原来旋转的转 子时，与频率有关得物理量乘以s(感应电动势和电抗)，电阻要除以$。画出等

5．5 转子旋转时的异步电机及其等效电路 5．5．1 转子绕组的电动势和电流 转子转动时，三个速度及其关系有：转子（机械）转速 n，气隙磁场转速 n1，气 隙磁场与转子相对转速 n2（它决定了转子绕组感应电动势及电流的变化频率）。      = − = = = − 1 1 1 2 1 2 2 1 60 60 sf pn n pn n n f n n n s在(0.01~0.04)范围 f1=50 HZ 时 f2 在(0.5~2)HZ 当转子旋转时，转子感应电动势和电流变化频率为 f2，所有与频率有关的物理量 都发生变化。 转子绕组每相电动势 2 2 2 2 44 1 2 2 2 E s = 4.44 f N kN  m = 4. sf N kN  m = sE 2 2 2 2 2 2 2 1 2 2 X s = L = f L = s f L = sX 5．5．2 定、转子磁动势仍然相对静止 结论：不论 s 和 n 怎样变化，从定子坐标系看，转子旋转磁势与定子旋转磁势 角频率相同、极对数相同、转速相同、转向相同。就是说定转子磁势在气 隙中相对静止。 因为：站在定子坐标系上看，定子磁势旋转速度为气隙磁场同步转速 n1，气隙磁 场与转子相对转速 n2, 转子转速 n，所以站在定子坐标系上看转子磁势转 速为 n2+n=n1，所以定转子磁势在气隙中相对静止。 例题 p223 5．5．3 频率折算 进行频率折算的目的是用一个等效的静止的转子来代替原来旋转的转子。条 件是磁势平衡、功率守恒。 根据（参考图 5.13a） s s s R jX E I 2 2 2 . 2 . + = （频率为 f2）= 2 2 2 . R jsX sE + 经过变换 得： 2 2 2 . 2 . jsX s R sE I + = （频率为 f1）= 2 2 2 2 . 2 . (1 ) R jsX s s R sE I + + − = 经过数学的简单变换，得出结论是：用一个静止的转子来代替原来旋转的转 子时，与频率有关得物理量乘以 s（感应电动势和电抗），电阻要除以 s。画出等