贝氏体组织细化的RPC工艺参数优化

D01:10.13374/i.issn1001-053x.2002.02.020 第24卷第2期 北京科技大学学报 Vol.24N0.2 2002年4月 Journal of University of Science and Technology Beijing Apr.2002 贝氏体组织细化的RPC工艺参数优化 王学敏杨善武尚成嘉贺信莱 韩文海 北京科技大学材料科学与工程学院，北京100083 摘要利用热模拟技术研究了不同弛豫一析出一控制相变(RPC)工艺对含Nb,T低碳微合 金钢最终组织的影响，结合半定量金相统计、电镜观察及EBSD技术分析了弛豫过程晶体缺陷 组态与析出变化及相互作用规律.结果表明，经RPC工艺处理后，试验钢组织得到了有效的细 化，主要为超细的贝氏体马氏体复合组织，当变形量增加，组织细化效果较好，出现最佳效果的 弛豫时间缩短.终轧温度升高，细化效果减弱.从综合效果来看，当工艺参数的选取可以使弛豫 析出速度与位错多边形化演变速度相匹配时，细化效果最佳。 关键词弛豫析出；RPC技术；组织细化；变形温度；变形量 分类号 用量很大的低合金高强度中厚板，要求成 以2℃·s冷却到变形温度变形后，保持不同时 本低、性能高.因此在不大量增加合金含量的 间后水冷.电镜样品制备用5%的高氯酸乙醇溶 前提下，只能通过改变工艺来获得较好的组织 液在-30℃，30V电压下进行双喷减薄，金相样 匹配从而得到较好的性能配合是最优先的途 品抛光后用0.5%硝酸酒精侵蚀后进行组织观 径.在各种强化手段中，只有组织细化方法可以 察，观察面垂直于压缩轴方向，并对贝氏体束尺 在提高强度的同时改善韧性，所以在高强钢的 寸进行了统计.Fe-Ni样品经抛光并侵蚀后运用 发展过程中如何获得较细的组织则成为研究的 EBSD技术进行晶粒取向研究. 重点.在前期的研究过程中发现，采用弛豫析出 控制相变技术能明显细化组织，强化基体. 2试验结果 本文研究了RPC各种工艺参数对低合金高 强度钢板的组织细化的影响，旨在为工业生产 2.1各种RPC工艺热模拟后金相组织 样品1250℃加热后，奥氏体晶粒尺寸很大， 选择合理的工艺条件，同时希望通过工艺参数 约为300μm左右，经850℃变形30%并弛豫不 的变化来进一步了解工艺过程中内在微观结构 同时间后的金相组织如图1所示， 的变化及相关的微观机制. 由图可见，这类钢经热模拟后，其组织为典 1试验 型的板条组织，主要组成为板条贝氏体，也有极 少量的马氏体；在一个原始奥氏体晶粒内可见 (1)材料.试验钢是在25kg真空感应炉上冶 明显的分区现象，各个分区的边界明显，在一个 炼的，真空铸锭并快冷，1200℃加热后热锻成 贝氏体区内，板条方向一致，互相平行，称之为 14mm棒.其成分（质量分数）为C0.035,Mn 一个贝氏体束.对比图l(a)(e)可以发现，在没 1.74,Si0.16,Nb0.094,Ti0.080,Cu0.29,Ni0.33, 有弛豫的样品中，贝氏体束的尺寸较大，板条较 B0.0020.Fe40%Ni-Nb合金用于研究弛豫过程 长，大部分区域板条几乎贯穿原奥氏体晶粒，随 中晶体缺陷组态的变化，以消除相变可能带来 着弛豫时间的延长，板条组织得到了明显的细 的影响. 化，板条束的尺寸逐渐变小.当弛豫时间为30s (2)试验方法.试样尺寸为Φ8mm×12mm.热 时，虽然部分板条束的尺寸仍然比较大，但明显 模拟工艺为快速加热到1250℃，保温20min后 地在部分区域，板条束互相交割，板条尺寸明显 收稿日期2001-11-28王学敏男，30岁，博士 变小.在弛豫200s时，板条束的尺寸最小，大部 ★国家“973”资助项目(No.1998061507) 分板条束的尺寸较一致，细化效果最好.当弛豫

第 卷 第 期 年 月 北 京 科 技 大 学 学 报 心】 贝 氏体组织细化的 工艺参数优化 王 学敏 杨善武 尚成嘉 贺信 莱 韩文海 北京科技大学材料科学 与工程学院 ， 北京 幼 摘 要 利用热模拟技术研究了不 同弛豫一析 出一控制相变 工艺对含 ， 低碳微合 金钢最终组织 的影 响 ， 结合半定量金相统计 、 电镜观察及 技术分析 了弛豫过程 晶体缺陷 组态与析 出变化及相互作用规律 结果表明 ， 经 工 艺处 理后 ， 试验钢组织得 到了有效 的细 化 ， 主要为超细的贝 氏体马 氏体复合组织 ， 当变形量增加 ， 组织 细化效果较好 ， 出现最佳效果 的 弛豫时间缩短 终轧温度升高 ， 细化效果减弱 从综合效果来看 ， 当工艺参数的选取可 以使弛豫 析出速度与位错多边形化演变速度相 匹 配时 ， 细化效果最佳 关键词 弛豫析 出 技术 组织细化 变形 温度 变形量 分类号 用量很大的低合金高强 度 中厚板 ， 要求成 本低 、 性 能高‘， 因此在不 大量增加合金含量 的 前提下 ， 只能通过改变工艺来获得较好的组织 匹 配 从 而 得 到较好 的性 能配 合是 最优先 的 途 径 在各种强化手段 中 ， 只有组织细化方法可 以 在提高强度 的同时改善韧性 ， 所 以在高强 钢 的 发展过程 中如何获得较细 的组织则成为研究 的 重点 在前期 的研究过程 中发现 ， 采用弛豫析出 控制相变技术 能 明显 细化组 织 ， 强 化基体，’ 本文研究了 各种工艺参数对低合金 高 强度 钢板 的组 织细 化的影 响 ， 旨在为工业 生 产 选择合理 的工 艺条件 ， 同时希望通 过工艺参数 的变化来进一 步 了解工艺过程 中内在微观结构 的变化及相关的微观机制 以 ℃ · 一 ‘冷却到变形 温度变形 后 ， 保持不 同时 间后水冷 电镜样 品制备用 的高氯酸乙 醇溶 液在 一 ℃ ， 电压下 进行 双喷减 薄 ， 金 相样 品抛 光后 用 硝 酸酒精侵蚀后 进行组 织 观 察 ， 观察面垂直于压缩轴方 向 ， 并对贝 氏体束尺 寸进行 了统计 ‘ 样 品经抛光并侵蚀后 运 用 技术进行 晶粒取 向研究 试验 材料 试验钢是在 比 真空 感应炉上 冶 炼的 ， 真空铸锭并快冷 ， ℃ 加热后 热锻成 中 棒 其成分 质量分数 为 ， ， ， ， ， ， ， 礴 只 合金用 于研究弛豫过程 中晶体缺陷组 态 的变化 ， 以 消除相变可 能带来 的影 响 试验方法 试样尺寸为够 热 模拟工 艺为快速加热到 ℃ ， 保温 后 收稿 日期 一 一 王学敏 男 ， 岁 ， 博士 国家 ， ，， 资助项 目 试验结果 各种 工艺热模拟后金相组织 样 品 ℃ 加热后 ， 奥氏体晶粒尺寸很大 ， 约 为 脚 左右 ， 经 ℃ 变 形 并弛豫不 同时间后 的金相组 织如 图 所示 由图可见 ， 这类钢经热模拟后 ， 其组织 为典 型 的板条组织 ， 主要组成为板条贝 氏体 ， 也有极 少量 的 马 氏体 在 一个原始奥 氏体 晶粒 内可见 明显 的分区现象 ， 各个分 区 的边 界 明显 ， 在一个 贝 氏体 区 内 ， 板条方 向一 致 ， 互相 平行 ， 称之 为 一 个 贝 氏体束 对 比 图 成 可 以发现 ， 在没 有弛豫 的样 品中 ， 贝 氏体束的尺 寸较大 ， 板条较 长 ， 大部分区域板条几乎贯穿原奥 氏体晶粒 ， 随 着弛豫 时间 的延长 ， 板条组织得到 了 明显 的 细 化 ， 板条束的尺 寸逐渐变小 当弛豫时间为 时 ， 虽然 部分板条束的尺 寸仍然 比较大 ， 但明显 地在部分区域 ， 板条束互相交割 ， 板条尺寸明显 变小 在弛豫 时 ， 板条束 的尺 寸最小 ， 大部 分板条束的尺寸较一致 ， 细 化效果最好 当弛豫 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．2002．02．020

·174· 北京，科技大学学报 2002年第2期 150um (a)0s (b)30s (c)60s (d200s (e)1000s 图1850℃变形30%并弛豫不同时间后的金相组织 Fig.1 Microstructures of samples with various time relaxing after 30%deformation at 850C 时间进一步延长到10s时，板条束的尺寸又有 样品经850℃变形60%并弛豫不同时间后 所增长.看来弛豫过程能够产生明显的细化作 的金相组织如图4(a)所示.由图可见，钢的组织 用，同时弛豫时间是一个影响最终组织的重要 仍以板条组织为主.与图1对比可见，变形量增 因素.样品经800℃变形30%并弛豫不同时间后 大以后，样品中的贝氏体束尺寸明显变小，但贝 的金相组织如图2所示 氏体束形状不规则，贝氏体尺寸随弛豫时间的 变化趋势与变形30%的样品结果一致，但在弛 豫时间为60s的样品中贝氏体束的尺寸最小. 150m (a)0s b)60s 图2800℃变形30%并弛豫不同时间后的金相组织 150m Fig.2 Microstructures of samples with various time relaxi (a)0s (b)60s ng after 30%deformation at 800C 图3900℃变形30%并弛豫不同时间后的金相组织 Fig.3 Microstructures of samples with various time relax- 由图可见，这类钢经热模拟后，其组织仍以 ing after 30%deformation at 900 板条组织为主.与图1对比可见，这时，样品中 的贝氏体束尺寸变小，但贝氏体束的边界不太 清楚，没有明显的形状规则的边界，同时组织中 有一定量的粒状组织.弛豫时间对组织的影响 与850℃变形结果一致，只是获得最佳细化效果 的时间提前到了60s.样品经900℃变形30%并 弛豫不同时间后的金相组织如图3(a)所示 由图可见，这类钢经热模拟后，其组织仍以 板条组织为主.与图1对比可见，这时，样品中 的贝氏体束尺寸较大，板条组织较粗大.但贝氏 150μm 体束的边界比较规则.弛豫时间对组织的影响 (a)0s (b)60s 趋势与850℃变形结果一致，只是在60s弛豫 图4850℃变形60%并弛豫不同时间后的金相组织 时，贝氏体组织细化效果最好 Fig.4 Microstructures of samples with various time relax- ing after 60%deformation at 850

Vol.24 干学敏等：贝氏体组织细化的RPC工艺参数优化 ◆175· 22贝氏体束尺寸定量统计 艺下得到的贝氏体束尺寸几乎相同；而在弛豫 为了获得贝氏体尺寸细化的定量结果，对 时间为200s时，各种工艺的差别较大，850℃变 各种条件下贝氏体束的尺寸做了统计，每个样 形30%的样品贝氏体束尺寸最小，800℃变形 品统计100个贝氏体束，以平行板条的最大长 30%次之；当弛豫时间延长到10s时，除850℃ 度为贝氏体束的长，垂直方向上的最大值为贝 变形60%样品贝氏体束尺寸较大外，其他3种 氏体束的宽度.最后分别求出贝氏体束的长度 工艺下，贝氏体束尺寸大小几乎相同.从综合效 和宽度值.贝氏体束的尺寸平均值随弛豫时间 果来看，850℃变形量为30%时弛豫时间在 的变化曲线如图5所示 60-200s左右，这时，贝氏体束的长度可达50-70 300(@)长度随弛豫时间变化-800℃30% m.在该条件下，既可保证工艺制度易于操作， 250 -850℃30% 同时也可获得均匀的细化组织.而在其他变形 -900℃30% 200 -850℃60% 温度和变形条件下，虽然在弛豫30s与60s左 右时850℃变形60%与800℃变形30%贝氏体束 150 的尺寸均较850℃变形30%细，但其最小值仍高 100 于850℃变形30%并弛豫200s样品，而且只有 50 在60s左右时，才有可能获得70m左右的贝氏 0 体束，其他弛豫时间贝氏体束尺寸均较大.这在 300「(b)宽度随弛豫时间变化 --800℃30% 250 -850℃30% 实际生产中要求操作工艺比较苛刻，难以实现 。-900℃30% 大批量控制. 200 -850℃60% 150 3讨论 100 由于低合金高强度钢中一般加入一定量的 50 沉淀硬化微合金元素Nb,Ti等，同时也加入微量 0 的B,因此在终轧后的弛豫过程中，一方面Nb, 0 10 10 10 Ti微合金元素会以Nb,T)(CNB)的形式应变诱 t/s 导析出，这与相似钢种的应变诱导析出研究结 图5贝氏体束尺寸随弛豫时间变化曲线 果1一致.另一方面，变形所造成的高密度位错 Fig.5 Size of bainite sheaves changes with relaxing time 在弛豫过程中会发生回复，大量的位错弛豫发 从图5可以看出，贝氏体束的长、宽随工艺 生多边形化.根据已有结果，微细的碳氮化物 条件的变化趋势基本一致.从贝氏体束尺寸随 析出可成为新相的形核中心，从而增加形核量 热模拟工艺的变化曲线上可见，在不同工艺制 引起组织细化；另外，多边形的位错墙既可成为 度下，贝氏体束尺寸随弛豫时间呈现有规律的 形核优先位置，促进形核，同时在新相生长过程 变化，即开始时，贝氏体束尺寸较大，没有细化 中也可起到限制贝氏体组织的长大，从而引起 现象出现；当弛豫时间延长时，贝氏体束开始得 贝氏体组织的细化.为了了解这2种过程，图6 到细化并随弛豫时间延长，细化效果增强，在某 (a)和(b)给出了样品在850℃变形30%并保温不 一时间范围，细化效果最佳；当弛豫时间继续延 同时间后样品的电子显微镜照片，可发现在没 长时，贝氏体束的细化效果减弱，贝氏体束的尺 有弛豫的样品中，几乎看不到析出物，在弛豫 寸又有所增加.当变形温度为850℃变形量为 30s时（图6(a),位错网络上有许多细小的析出 30%时，最佳弛豫时间为200s左右.当变形温 物，当弛豫时间延长到200s时，大量的析出物 度为900℃或变形量增加为60%时，在弛豫时间 出现，尺寸较大.根据相关研究结果，这些析出 为60s左右时，细化效果最佳.而当变形温度降 物应该是含Nb,Ti的碳氮化物.图6(c)给出 低到800℃时，在弛豫60-200s时，细化效果较 Fe40%Ni合金850℃变形30%并保温200s样 好.从弛豫时间来看：没有弛豫的样品中，800℃ 品中根据取向差所绘制的晶粒边界图.由图可 变形30%和变形量850℃变形60%的样品组织 见，除了原始奥氏体晶粒以外，大量的细小的完 较细，当弛豫时间均达到30s时，4种工艺下，组 整亚晶结构出现，这些亚晶出现是由于位错弛 织的细化程度相差不大；在弛豫60s时，各种工 豫和多边形化的结果，它们的取相差在3°~15°

王 学敏等 贝 氏体组 织细 化的 工 艺 参数优化 贝 氏体束尺寸定且统计 为 了获得 贝 氏体尺 寸细化 的定量结果 ， 对 各种条件下 贝 氏体束 的尺寸做了统计 ， 每个样 品统计 个 贝 氏体束 ， 以平行板条 的最 大长 度 为贝 氏体束 的长 ， 垂 直方 向上 的最大值为贝 氏体束的宽度 最后 分别求 出贝 氏体束 的长度 和 宽度值 贝 氏体束的尺 寸平均值随弛豫时间 的变化 曲线如 图 所示 长度随弛豫时间变化 一 ℃ 一 ℃ 一 。 。 ℃ 。 一 ℃ 今凡妇 口︸、︸ 声乡 宽度随弛豫时间变化 一 ℃ 一 ℃ 一 ℃ 一 ℃ 艺下 得到 的贝 氏体束尺 寸 几乎相 同 而 在弛豫 时 间为 时 ， 各种工艺 的差 别较大 ， ℃ 变 形 的样 品 贝 氏体束 尺 寸最 小 ， ℃ 变 形 次之 当弛豫 时间延 长 到 、 时 ， 除 ℃ 变形 样 品 贝 氏体束尺 寸较 大外 ， 其他 种 工艺下 ， 贝 氏体束尺寸大小几乎相 同 从综合效 果 来 看 ， ℃ 变 形 量 为 时 弛 豫 时 间 在 一 左右 ， 这时 ， 贝 氏体束的长度可 达 一 脚 在该条件下 ， 既 可保证工 艺制度易 于操作 ， 同时也可 获得均匀 的细化组 织 而 在其他变形 温度 和 变形 条件下 ， 虽 然 在 弛豫 与 左 右时 ℃ 变形 与 ℃ 变形 贝 氏体束 的尺 寸均较 ℃ 变形 细 ， 但其最小值仍高 于 ℃ 变形 并弛豫 样 品 ， 而 且 只有 在 左右时 ， 才有可 能获得 林 左右的贝 氏 体束 ， 其他弛豫 时间贝 氏体束尺 寸均较大 这在 实际生 产 中要 求操作工 艺 比较苛刻 ， 难 以 实现 大批量 控制 沁 一乙，内， ‘， 、工已沈 ，多戈 讨论 由于低合金 高强 度 钢 中一 般加入一 定量 的 沉淀硬化微合金元素 ， 等 ， 同时也加人微量 的 ， 因此在 终轧后 的弛豫过 程 中 ， 一 方 面 ， 微合金元素会 以 ， 的形式应变诱 导 析 出 ， 这 与相 似钢种 的应 变诱导 析 出研究结 果 「一 致 另 一 方 面 ， 变形 所造 成 的高密度位错 在 弛豫过程 中会发生 回复 ， 大量 的位错弛豫发 生 多边形 化 根据 已 有结果 ‘ ， 微细 的碳氮化 物 析 出可 成为新相 的形 核 中心 ， 从而增加形 核量 引起组 织细化 另 外 ， 多边形 的位错墙 既 可 成为 形核优先位置 ， 促进形核 ， 同时在新相生 长过程 中也可 起 到限制贝 氏体组织 的长 大 ， 从而 引起 贝 氏体组 织 的细化 为 了 了解 这 种 过程 ， 图 和 给出了样 品在 ℃ 变形 并保温 不 同时 间后 样 品 的 电子显 微镜 照 片 ， 可 发 现在没 有 弛豫 的样 品 中 ， 几 乎看不 到 析 出物 ， 在弛 豫 时 图 ， 位错 网络上 有许 多细小 的析 出 物 ， 当弛豫时 间延 长 到 时 ， 大量 的析 出物 出现 ， 尺 寸较大 根据相关研究结果 「，， 这些析 出 物应 该是含 ， 的碳氮化物 图 给 出 一 合金 ℃ 变形 并保温 样 品 中根 据取 向差所绘制的晶粒边 界 图 由图可 见 ， 除了原始奥 氏体晶粒 以 外 ， 大量 的细小 的完 整 亚 晶结构 出现 ， 这 些 亚 晶 出现是 由于位错 弛 豫和 多边形 化 的结果 ， 它们 的取相 差在 。 一 ︶工、﹃︸ 、戈日沈 一一一一一一一一一‘ 一一一一一 图 贝 氏体 束尺 寸 随弛豫 时间变化 曲线 · 七 从 图 可 以看 出 ， 贝 氏体束的长 、 宽随工艺 条件 的变化趋 势基本一 致 从贝 氏体束尺 寸随 热模拟工 艺 的变化 曲线上 可见 ， 在不 同工 艺制 度下 ， 贝 氏体束尺 寸随弛豫时间呈 现有规律 的 变化 ， 即开始 时 ， 贝 氏体束尺 寸较大 ， 没有细 化 现象出现 当弛豫时间延长 时 ， 贝 氏体束开始得 到细化并 随弛豫时间延 长 ， 细化效果增强 ， 在某 一时 间范 围 ， 细化效果最佳 当弛豫时间继续延 长时 ， 贝 氏体束的细化效果减弱 ， 贝 氏体束的尺 寸又 有所增加 当变形温度 为 ℃ 变形量 为 时 ， 最佳弛豫时 间 为 左右 当变形温 度为 ℃ 或变形量增加为 时 ， 在 弛豫时间 为 左 右时 ， 细化效果最佳 而 当变形温度 降 低到 ℃ 时 ， 在弛豫 一 时 ， 细化效果较 好 从弛豫时 间来看 没有弛豫 的样 品 中 ， ℃ 变形 和 变形 量 ℃ 变形 的样 品组 织 较细 ， 当弛豫时间均达到 时 ， 种工艺下 ， 组 织 的细化程 度相 差不 大 在弛豫 时 ， 各种工

·176· 北京科技大学学报 2002年第2期 0,25um ,1m =100m (a)30s b)1000s (c)Fe-Ni合金中亚晶结构 图6应变诱导析出电镜照片与Fe-Ni合金中亚晶结构 Fig.6 The TEM photos of strain induced precipitates in steel and sub grain structure in Fe-Ni alloy 之间.当变形温度为850℃变形30%时，根据杨 (2)不同RPC工艺条件下，细化效果不同， 的研究结果可，在弛豫200s左右时，多边形的位 850℃变形30%时，细化效果较好，弛豫200s左 错网络结构形成得比较完整，在位错网络上有 右时，可获得最佳细化效果.当升高或降低变形 大量的应变诱导析出，因而有效地稳定了位错 温度时或变形量由30%增加到60%时，弛豫时 网络，促进了组织细化.当弛豫时间再延长后， 间60s左右时，细化效果最好.最佳工艺条件为 由于应变诱导析出颗粒粗化，颗粒数量减少，故 850℃变形30%并弛豫60~200s后加速冷却.这 多边形的位错网络长大，细化效果降低.当变形 时，弛豫析出速度与位错多边形化演变速度相 温度升高时，由于位错弛豫回复过程进行得较 匹配. 快，多边形化过程进行较快，同时应变诱导析出 参考文献 却相应地推迟，因而位错多边形结构稳定性差， 最佳细化时间提前，细化效果减弱.变形量增加 I Tomoya Koseki,Keniti Amano,Makoto Tmanaka et al. Four Transitional Stages in Hardenability of Boron-bering 会促进位错弛豫和多边形化过程，同时相应的 HSLA Steel in Direct-Quenching Proess[M].Physical Me- 应变诱导析出行为加速，所以，相应的最佳细化 tallurgy of Direct-quenched Steels.Warrendale TMS, 时间提前.当变形温度降低时，虽然位错的弛豫 1993.297 过程和应变诱导析出行为均减缓，但由于高密 2 Emnest J Czyryca,Richard E Link,Richard J Wong,et al 度位错的存在以及位错弛豫过程难以进行，使 Development and Certification of Hsla100 Steel for Naval Ship Construction [J].Naval Engineers Journal,1990,63: 得高密度的位错网络成了形核的优先位置，极 82 大地促进了贝氏体的形核，最佳细化时间得到 3 Shang C,Wang X,He X,et al.A Special TMCP used to 了提前.只有在850℃变形30%并保温60-200s Develop A 800MPa Grade HSLA Steel[].J of University 左右，位错结构的弛豫演变过程与应变诱导析 of Science and Technology Beijing,2001,8:224 出速度相匹配，使位错多边形结构受到钉扎从 4 Yang S,Shang C,He X.Stability of Ultra-fine Microstruct- 而变得更加稳定，有效地起到了细化组织的作 uros during tenpering[J].J of University of Science and Technology Beijing,2001,8:119 用.而在其他变形条件下，由于2种因素发展不 5 Shang C,Yang M,Wang X.A New 800MPa Grade Ultra- 匹配，虽然从短时间弛豫影响来看，低温弛豫和 Fine Composite Microstructure HSLA Plate Steel [M]. 大变形量效果较850℃变形30%好，但随弛豫时 [in:HSLA Steels'2000.Beijing:Metallurgical Industry 间延长细化效果很快减弱，所以工艺要求严格， Press,.2000.304 难以实现控制，综合效果不佳 6 Zhou G,Wen M,Li P.Effect of Copper and Boron Con- tent on Strain-induced Nb(C,N)Precipitation in ULCB 4结论 Steels at Hot Deformation Temperature[J].ACTA Meta- llurgica Sinica(English Letters),2000,13:623 (I)经过RPC工艺处理后，低合金高强度钢 9 Yang S,Shang C,Wang X.Evolution of Ultra-fine Micro- Structure during Tempering of a Nb Containing Microal- 的组织可以得到充分的细化，细化效果随弛豫 loyed Steels [C].[in:]HSLA steels'2000.Beijing:Meta- 时间的延长而呈现周期性的变化，在某一弛豫 llurgical Industry Press,2000.227 时间，细化效果最佳 (下转第180页)

·180· 北京科技大学学报 2002年第2期 3卢寿慈.粉体加工技术[M.北京：中国轻工业出版 径对WC粉化合碳的影响U】.北京科技大学学报， 杜，1999 2000,22(6):536 4盖国胜.超细粉碎分级技术M北京：中国轻工业出 6王新国，朱凯荪.碳吸附铁精矿粉流态化预还原的数 版社，1999 学模型[円.北京科技大学学报，2000,22（增刊）：114 5宴洪波，张丽英，徐晓娟，等.超细钨粉碳化时碳黑粒 7HG/TXXX-2001.粉末硫化橡胶.2001 Experimental Study on Physicochemistry Method for Fine-grade Rubber Power and Its Microstructure Property WANG Kaikun,KANG Yonglin,ZHU Zhenghe) 1)Material Science and Engineering School,UST Beijing,Beijing 100083,China 2)Nanjing University of Aeronautics and Astronautics,Nanjing 210006,China ABSTRACT A new physicochemistry method for producing fine-grade rubber power is introduced.The main factors influencing the effective time in producing fine-grade rubber power are also discussed.The ex- perimental results show that the grade of rubber powder produced with physicochemistry method is much fin- er than that with conventional method.Prolonged grinding time,increased ratio of rubber-power/agent and decreased filling volume can lead to fine-grade rubber powder.The results also show that the mechanical pro- perties of rubber powder by physicochemistry method are superior to that by conventional one,the tensile strength for 60-80 mesh grade rubber powder is the lowest,and for 140-200 mesh grade being the highest. KEY WORDS fine-grade rubber power;grade;physicochemistry method;elongation coefficient;tensile strength 冬来章染衣幸*条来女鉴米海泰米*本条染来本海※来海衣海来来净本海染业米来卷泰本本章茶米海率海米泰米冷米茶本海冰旅秦素冷孝本孝*海冰衣米本米*米孝米海孝炸孝本农来染# (上接第176页) RPC Processing Optimizing to Refine Bainite WANG Xuemin,SHANG Chengjia,YANG Shanwu,HE Xinlai,HAN Wenhai Materials Science and Engineering of School,UST Beijing,Beijing 100083,China ABSTRAC The influence of Relaxation-Precipitation-Controlling Transformation(RPC)technique on the microstructure of low carbon steels was studied by thermal simulation.The results indicated that the ultra- fine bainite/martensite composite microstructure was obtained.With the strain increasing the refinement was promoted.As the final rolling temperature increases the refinement was hindered.When the precipitation speed during relaxing is comparable to the dislocation evolution rate,the best processing is obtained. KEY WORDS precipitation;RPC technique;microstructure refining;deformation temperature'strain

一 北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 期 卢寿慈 粉体加工技术 北京 中国轻工业 出版 社 ， 盖 国胜 超细粉碎分级技术【 北京 中国轻工业 出 版社 ， 宴洪波 ， 张丽英 ， 徐晓娟 ，等 超细钨粉碳化时碳黑粒 径对 粉化合碳 的影 响 北京科技大学学报 ， ， 王新 国 ， 朱凯荪 碳吸附铁精矿粉流态化预还原的数 学模型 北京科技大学学报 ， ， 增刊 汀 一 粉末硫化橡胶 勿 妙 一 刀 俪 恻刀 ， 删万 喇 气 仔 砂 ， ， ， ， ， 一 一 勿 ， 一 一 勿 场 ， 一 ， 一 一『 上接第 页 环二咬刀 爪碑 ， 月月万 ， ， ， 石叼 肠 ， ， ， 一 一 加 ，