《北京科技大学学报》：工艺参数对60Si2MnA钢高速线材相变规律的影响

D0I:10.13374/j.iss1001-053x.2001.01.034 第23卷第1期 北京科技大学学报 VoL23 No.1 2001年2月 Journal of University of Science and Technology Beijing Feb.2001 工艺参数对60Si2MnA钢高速线材 相变规律的影响 丁华)刘雅政” 张立芬) 1)北京科技大学材料科学与工程学院，北京1000832)鞍山钢铁（集团）公司，鞍山114021 摘要通过热模拟机Gleeble-1500对终轧温度和控制冷却过程的模拟，研究了60Si2MnA钢 高速线材生产的有关工艺参数，分析了终轧温度、吐丝温度及相变区冷却速度对相变温度的影 响，得出其影响规律性的结论，并测定了该钢种动态连续冷却转变(CCT)曲线. 关键词60Si2MnA钢：热模拟试验；工艺参数：相变 分类号TG355.6 近年来，随着汽车与机械等相关产业的发 60.00 0.02 10289 展，对弹簧钢的性能要求已越来越高.60Si2MnA R5 钢作为国内汽车减震簧用油淬火回火弹簧钢丝 的主要生产原料，多年来一直被国外产品所垄 断.而60Si2MmA高速线材作为弹簧钢的一个重 123 要品种，在国内厂家生产的历史并不长，同国外 同类产品相比，在组织和性能方面存在一些问 图1试样加工尺寸（单位：mm) 题.为解决该钢种国产化问题，北京科技大学与 Fig.1 Size of sample tested 鞍钢共同立项进行60Si2MnA控轧控冷工艺研 (1)动态CCT曲线的测定.试样点焊上铂铑 究，本文介绍的只是其中的一部分，即终轧温度 热电偶，在真空中以低于200℃h的速度进行加 和控制冷却工艺参数对60Si2MnA钢高速线材 热，达到奥氏体化温度(960℃)后，保温5min,再 相变规律的影响，此研究不仅可以为该产品生 以同样的速度进行冷却，测得温度一膨张量变 产工艺的制订提供理论依据，而且可以为该产 化曲线，采用切点法确定静态相变点A,A, 品组织性能的改善奠定良好的基础，具有重要 An,Aou.a 的实际意义 试样加热至1100℃，保温5min,冷却至 1试验材料和方法 960℃左右，进行2次变形，然后采用1~15℃s 等不同速度冷却至室温，测得温度一膨胀量曲 试验所使用的材料取自于鞍钢新轧钢股份 线.根据所测曲线，采用切点法确定相变点，再 有限公司线材厂，热模拟试样加工尺寸如图1所 据此计算出在不同冷却速度下到达相变点所经 示.热模拟试验用材料的质量分数：we0.56%, 历的时间，这样就可以在温度一时间（对数）坐 ws=1.75%,w-0.74%,wg-0.023%,w,=0.007%. 标上绘制出60S2MnA钢的动态连续冷却转变 本试验主要研究终轧温度、吐丝温度及相 (CCT)曲线.具体的实验工艺如图2所示. 变区冷却速度对60Si2MnA钢相变规律的影响， 将典型冷速下的试样从变形的中间部位垂 并测定该钢种的动态连续冷却转变曲线. 直于轴向用线切割机切开，经机械碾磨抛光后， 试验设备使用Gleeble-l500热模拟机，试验 制成金相试样，在光学显微镜下观察组织和电 步骤和内容如下 镜下观察其珠光体片层间距. (2)工艺参数对相变点的影响.模拟终轧温 收稿日期：2000-06-23丁华男，28岁，硕士

第 卷 第 期 3 2 1 0 0 年 月 2 2 1 北 京 科 技 大 学 学 报 J O u r u a l o n i f U v e y s r O i f t S c l e n c e n a T d e c h n o l e y g B e n i i j g b 3 V L N 2 O 一 1 F e b . 0 0 2 1 0 工艺参数对S i 6 Z M 钢高速线材 n A 相变规律 的影响 丁 华 ” 刘 稚政 ` , 张立 芬 ” l ) 北京科技大学材料科学与工程学院 , 北京 10 0 0 83 2 )鞍山钢 铁 ( 集团) 公司 , 鞍 山 1 14 0 2 1 摘 要 通过热模拟机 lG e eb le 一 15 0 对终轧 温度 和控制冷却过 程 的模拟 , 研究 了 60 is Z M n A 钢 高速线材生 产 的有关工艺参数 ,分析 了终轧 温度 、 吐丝温 度及 相变 区冷却速度 对相 变温度 的影 响 , 得出其影 响规律 性的结论 , 并测 定了该钢种 动态 连续 冷却转变 (C C )T 曲线 . 关键词 60 is Z M h A 钢 ; 热模拟 试验 ; 工艺参数 ; 相变 分类号 T G 3 5 .6 近年来 , 随着汽车 与机 械等相关产业 的发 展 , 对弹簧钢 的性能要求已越来越高 . 6 o s iZ M n A 钢作 为国 内汽车减震簧用油淬火 回火 弹簧钢丝 的主要生产 原料 , 多年来一 直被 国外产 品 所垄 断 . 而 6 0 is ZM n A 高速线材作为 弹簧钢 的一个重 要品种 , 在 国 内厂家生产 的历史并不长 , 同国外 同类产 品相 比 , 在 组织和 性 能方面存在 一些 问 题 . 为解决该钢种 国产化 问题 , 北京科技大学与 鞍钢 共 同立项进 行 6 s0 iZ M 力A 控 轧控冷工 艺研 究 , 本文介绍 的只 是其中的一部分 , 即终轧温度 和控 制冷却工艺 参数对 6 s0 iZ M ll A 钢高速线 材 相变 规律 的影 响 . 此研 究不仅 可以 为该产 品 生 产工 艺的制订提 供理论依据 , 而且 可 以为该 产 品组织 性能 的改 善奠定 良好 的基础 , 具有重要 的实 际意义 . , 级器 。 10耀 迈刊书 4 图 1 试样加 工尺 寸 (单位 : m m ) Fi g · 1 Sis e o f s a m Pl e et s t de 1 试验材料和方法 试验所使用 的材料取 自于鞍钢新轧钢股份 有限公 司 线材厂 , 热模 拟试样加 工尺寸如图 l 所 示 . 热模 拟试验用 材料 的质量 分数 : wc =0 . 5 6% , w , = 1 . 7 5 % , w 枷司 . 7 4 % , w =s 0 . 0 2 3 % , 铸= 0 . 0 0 7 % . 本试 验主要研 究终轧温度 、 吐丝温度 及相 变区冷却速度对 6 05 议M IL A 钢相变规律 的影 响 , 并 测定该钢种 的动态连续 冷却转变 曲线 . 试验设 备使 用 lG e bl e 一 15 0 热模 拟机 , 试验 步骤和 内容如下 . 收稿 日期 : 20 0 0刁6 e 2 3 丁华 男 , 28 岁 , 硕士 ( 1) 动态 C C T 曲线 的测定 . 试样点焊上铂 锗 热 电偶 , 在 真空 中以低于 2 0 ℃ 瓜 的速度进行 加 热 , 达 到奥 氏体化温度 ( 9 60 ℃ )后 , 保温 s m in , 再 以 同样 的速度 进行冷却 , 测得 温度一膨胀量 变 化 曲线 , 采 用切 点 法确 定静 态 相 变点 cA l , cA 3 , rA , , A r3 1, :.] 试 样加 热至 1 10 0℃ , 保 温 s m i n , 冷却 至 % 0 ℃ 左 右 , 进行 2 次 变形 , 然后 采用 1一 15 ℃ s/ 等不 同速度冷却 至室温 , 测得温度一膨胀量 曲 线 . 根 据所测 曲线 , 采用切 点法确定相 变点 , 再 据此计算 出在不 同冷却速度下到达相变点所经 历 的时间 , 这样 就可 以在 温度一时 间 (对数 ) 坐 标 上绘制 出 6Ois ZM n A 钢 的动态连续冷 却转 变 (C C )T 曲线 【, , 2] . 具 体 的实验 工艺如 图 2 所示 . 将 典型冷速下 的试样从变形 的中间部位垂 直 于轴 向用线切割 机切开 , 经机械碾磨抛光后 , 制成 金相试样 , 在 光学显微镜 下观察组织和 电 镜下 观察其珠光 体片层 间距 . (2 )工艺参数 对相变点 的影响 . 模拟 终轧温 DOI: 10. 13374 /j . issn1001 -053x. 2001. 01. 034

VoL23 No.1 丁华等：工艺参数对60S2MA钢高速线材相变规律的影响 ·29· 度对相变规律的影响，测试工艺如图3所示，试 2试验结果和分析 样加热至1100℃，保温5mim,冷却至980℃以下 变形，变形分2次进行，终轧温度分别取900， 21动态连续冷却转变曲线的测定 930,960,980℃，变形后以7℃s冷却至集卷温度 根据热模拟试验结果绘制的连续冷却转变 430℃，再空冷至室温. 曲线(CCT)见图5所示. 模拟吐丝温度和冷却速度对相变规律的影 10 响.测试工艺如图4所示.试样加热至1100℃， 保温5min,冷却到960℃变形，变形分2次进行， Ad 变形后快冷（冷速大于20℃s)至吐丝温度（分别 8 个 115℃/s 为930,900,870℃)，再分别以不同冷速（分别取 213℃/s 6 311℃s 5,7,9,11℃s)冷却至430℃然后空冷至室温. 49℃s 5 57℃s 4 65℃/s 10℃s冷却 73℃/s 1100℃ 3 M, 81℃s 960℃ 1,3,5, ww 7,9,11, 13,1s℃/s 2 123456 0 81=30%,62=25% 100 10 102 103 109 e=20s',8a2-20s1 t/s 室温 图560Si2MnA钢动态CCT曲线 t/s Fig.5 Continuous cooling transformation(CCT)curve of steel 60Si2MnA 图2CCT曲线测定工艺 Fig.2 Determination technology of CCT curve 从CCT图可以看出，在本试验条件下，两 相区的温度范围在冷速3~7℃s左右达到较大 10℃/s冷却 1100℃ 终轧温度 值，约60℃.通过对试样金相组织的定量分析发 980℃ 7℃s冷却 现，当冷却速度小于7℃s时，将产生先共析铁 集卷温度 素体与珠光体组织，见图6(@)，珠光体含量随冷 速的增大而增加，并在冷速3℃s时达到较大值 E1=30%,e=25% 85%左右；当冷速大于或等于7℃s时，会产生 室温 =20s',e=20s1 马氏体组织，见图6)，同时珠光体量开始减少； 当冷速达到11℃s时，它的组织主要为马氏体 t/s (约占85%)、少量的珠光体和极少量（约2%）的 图3终轧温度对相变点影响测试工艺 上贝氏体，见图6（©）.马氏体相变点M大约在 Fig.3 Determination technology of the effect of final tem- 255℃并保持不变.另外，通过电镜检验发现，珠 perature on phase transition 光体片层间距在冷速7℃s时达到较小值 1100℃ 10℃/s冷却 0.111-133μm,在冷速3℃/s时也比较接近，约 快冷 960℃ 吐丝温度 0.125m.在这种工艺状态下所获得的珠光体片 >20℃/s冷却 层间距比较理想 集卷温度 2.2工艺参数对相变点的彩响 61=30%,62=25% (1)终轧温度对Aa的影响.一般说来，在奥氏 e1=20s,=20s 室温 体再结晶区变形时，可以使奥氏体向铁素体转 变的相变点向高温侧移动.使相变点升高的原 因主要是由于奥氏体的细化.图7反映了本试 t/s 图4控冷参数对相变点影响测试工艺 验中相变温度A随终轧温度变化的规律. Fig.4 Determination technology of the effect of controlled 从图中可以看出，随着终轧温度的升高，奥 cooling parameters on phase transition

V b L2 3 N 0 . 1 丁华 等 : 工 艺参 数对 6 0s Zi Mn A 钢高 速线材相 变 规律 的影 响 ǐ UQ 了,了0 6 工f ù 4 七护洲、协 度对相变规律 的影 响 , 测 试工艺如 图 3 所 示 , 试 样加热至 1 10 ℃ , 保 温 s m in , 冷却 至 9 80 ℃ 以下 变形 , 变形分 2 次 进行 , 终 轧温度分 别取 9 0 , 9 3 0 , 9 6 0 , 9 5 0℃ , 变形后 以 7 ℃ / s 冷却至集卷温度 43 0 ℃ , 再 空冷至室温 . 模拟 吐丝温 度和 冷却速度对相变 规律的影 响 . 测试工艺如 图 4 所示 . 试样 加热 至 1 1 0 ℃ , 保温 5 m in , 冷却 到 9 60 ℃ 变形 , 变形分 2 次进行 , 变形后快 冷(冷速大 于 20 ℃ s)/ 至吐 丝温度 (分别 为 93 0 , 90 0 , 8 70 ℃ ) , 再分别 以 不 同冷 速 (分 别取 5 , 7 , 9 , 1 ℃ s)/ 冷却 至 4 30 ℃ 然后空 冷至室温 . 2 试验结果和分析 .2 1 动态连续冷却转变 曲线的测 定 根据 热模拟试验结果绘制 的连续冷 却转 变 曲线 (C C )T 见 图 5 所示 . 10 ℃ s/ 冷却 / , 6。℃ / l , 3 , 5 , 7 , 9 , 1 1 , 13 , 15 ℃ / s 艺 , 咦熟 \ , 。 贴、、 、 、 、 够众\上级 “ cl 1 v15 、 琳从气工六六 2 13 ℃ ls 入 铂口八 \ 尸 \ 3 1 1℃ 15 低 \ \ \ \ \ 4 9℃ ls \ \ \ \ \ \ 5 7℃ s/ \ \\ \ \ \ \ 6 5℃ ls \ \\ \ \ \ \ 7 3℃ s/ 于一些 - - 一 撇 }} { ` ’ ℃ s/ 1 2 34 5 6 7 8 ￡: = 3 0% , ￡2= 2 5% 宕, =2 0 5 一 , , 瓦= 2 0 5 一 , 室温 丁 / S 图 2 C C T 曲线 测定 工艺 F 咭 · 2 D e et mr in a it 0 n t e c h n 0 le gy 0 f C C T e u vr e 图 5 F ig · 5 C o n it n u o u s s t e e l 6 05业 M n A 10 ` 1 0 2 10 3 t / S 6 0 5设 M n A 钢 动态 C C T 曲线 e o li n g t r a n sfo r m a it o n ( C C 乃 CU r V e o f 1 1 00 ℃ 10 ℃ s/ 冷却 / 9 8。℃ 终轧温度 御 7℃呼 却 、 集卷温度 过 ￡1= 3 0% , ￡2= 2 5% 亡, =2 0 5 一 ’ , 瓦= 2 0 5 一 , 室温 r s/ 图 3 终 轧温 度对相变 点 影响 测试工艺 F ig J D e et mr in a iot n t e e h n o lo gy o f th e e们触e t o f if n a l et m - P e r a tU er o n Ph a s e tr a n s i t i o n 11 0 0 ℃ 10 ℃ s/ 冷却 / 9 6。℃ 快冷 乙 吐丝温度 、 / 分 > 20 ℃ s/ 冷却 笔 e , = 3 0% , 负 = 2 5% 云, = 2 0 5 一 , , 护2 0 5 一 , 卷温度 室温 r / S 圈 4 控冷 参数 对相 变点 影响 测试工 艺 F 啥 . 4 D e t e r m in a iot n et e h n o ot gy Of t h e e fe e t o f c o n t or le d e o o iln g P a ar m e t e rS o n P h a s e t ar n s it o n 从 C C T 图可 以看 出 , 在本试 验条件下 , 两 相 区 的温度 范 围在冷 速 3一 7℃ s/ 左右达 到较 大 值 , 约 60 ℃ . 通过对 试样 金相组织 的定量分析发 现 , 当冷却速 度小于 7 ℃ s/ 时 , 将产生先共析铁 素体与珠光体组织 , 见 图 6 (a) , 珠光体含量随冷 速的增大而增加 , 并在 冷速 3℃ s/ 时达到较大值 85 % 左 右 ; 当冷 速大于或 等于 7℃ s/ 时 , 会产生 马 氏体组织 , 见图 6 b( ) , 同时珠光体量开始减少 ; 当冷速达 到 n ℃ s/ 时 , 它 的组 织主要 为马 氏体 (约 占 85 % ) 、 少量 的珠光 体和极少量 (约 2% ) 的 上贝 氏体 , 见 图 6 (c) . 马 氏 体相变点 从 大约在 2 5 ℃ 并保 持不变 . 另外 , 通过 电镜检验发现 , 珠 光 体 片 层 间距 在 冷 速 7℃ s/ 时 达 到 较 小 值 0 . 1 1 1一 13 3阿 , 在 冷速 3℃ s/ 时也 比较接近 , 约 0 . 12 5 阿 . 在这种工艺状 态下所获得 的珠光体 片 层 间距 比较 理想 . .2 2 工艺参数对相 变点的 影响 ( 1) 终轧温度对才。 的影 响一般说来 , 在奥 氏 体再结 晶区 变形时 , 可 以使奥 氏 体 向铁 素体转 变 的相变点 向高温侧移 动 . 使 相变点升 高的原 因主要是 由于奥 氏体 的细化 . 图 7 反映 了本试 验 中相变温度 A r3 随终 轧温度 变化 的规律 . 从 图 中可以 看 出 , 随着终轧温度 的升高 , 奥

·304 北京科技大学学报 2001年第1期 304m 图6试验钢的显撒组织.(@先共断铁素体+珠光体姐织（冷速<7℃）：)珠光体+铁囊体+马氏体（冷速≥7℃周）：(C)马 氏体+珠光体+极少量（约2）的上贝氏体（冷速≥11℃间 Fig.6 Microstructure of testing steel 680r 680r 670 660 36604 ◆一系列1870℃ 650 620 ●一系列29000 ·一系列3930℃ 640 600L 880 920940 9601000 56 7891011 en/℃ w/℃s1 图76OS2MnA钢终轧裸度与Aa的关系 图8吐丝温度和冷却速度与A的关系 Flg.7 Relation between final temperature and Aa phase Fig.8 Relation among lsying-bead temperature coolng transition point rate and Ae phase transition point 氏体向铁素体转变的开始温度不断降低.图中 下降，伶速越大，下降的幅度也较大，这种变化 980℃终轧的Aa点最低，比900℃终轧时的A点 主要是由于冷速增大，过冷奥氏体的稳定性增 大约低30℃.相变点随终轧温度降低而升高的 大，推迟了相变的发生 主要原因是：终轧温度下降，变形后奥氏体晶粒 (3)工艺参数对A:的影响.通过对实验结果 长大倾向越小，也就是过冷度愈小，相变越容易 分析发现：终轧温度、吐丝温度、相变区冷却速 在高温下发生，即相变点升高 度对相变点A的影响规律与对相变点A的影响 (2)吐丝温度和冷速对A。的影响.吐丝温度 规律基本相同，随着终轧温度、拎却速度的提 是控制相变开始温度的关键参数之一，它的高 高，A点温度下降.随吐丝温度的上升，A点呈 低影响过冷奥氏体的稳定性，因而对产品性能 下降趋势，但变化不很明显. 产生较大影响.相变区冷却速度决定奥氏体的 分解转变温度和时间，也决定着线材的最终组 3 结论 织形态.所以整个控冷工艺的核心问题是如何 (1)在本试验条件下，两相区的温度范围在 控制相变区的冷却速度.本试验中，960℃终轧 冷速3~7℃/s左右达到较大值，约60℃. 后不同吐丝温度和不同冷却速度对A的影响见 (2)通过对试样金相组织的定量分析发现， 图8所示. 当冷速小于7℃s时，将产生先共析铁素体与珠 从图中可以看出，如果终轧温度、轧后水 光体组织，珠光体含量在玲速3℃s时达到较大 冷以及控冷线的冷速等工艺一致，在一定的吐 值85%左右：当冷速大于或等于7℃3时，会产 丝温度范围内，相变点A随吐丝温度的升高呈 生马氏体组织，同时，珠光体量减少 下降趋势，但这种变化趋势并不很明显.因为吐 (3)随着终轧温度的升高，在其他工艺条件 丝温度越低，变形后奥氏体晶粒长大倾向越小， 相同的情况下，相变温度A和4，不断下降. 奥氏体晶粒越小，相变过冷度愈小，在相同冷却 (4)在其他工艺条件相同的情况下，本试验 条件下，相变越容易在高温下进行，导致相变点 870~30℃的吐丝温度范围内，相变点Aa与A,随 升高， 吐丝温度的升高而呈下降趋势，但这种趋势不 从图8中还可以看出，轧后冷速升高，A知点 很明显

VoL23 No.1 丁华等：工艺参数对60Si2MnA钢高速线材相变规律的影响 31 (5)冷却速度的变化对相变点Aa及A的影响北京：冶金工业出版社，1990.124 比较大，轧后随着冷却速度增加，相变点A与A2张世中.钢的过冷奥氏体转变图集.北京：冶金工业 出版杜，1992.13 呈下降趋势. 3张立芬.终轧温度和控冷工艺对60 Si.MnA钢组织力 参考文献 学性能影响的实验研究：[硕士论文].北京：北京科 1李曼云，孙本荣.钢的控制轧制和控制冷却技术手册。 技大学，2000 Effect of Processing Parameters on Phase Transition Rules of High Speed Rolled Wire of 60Si2MnA Steel DING Hua,LIU Yazheng,ZHANG Lifen? 1)Material Science and Engineering School,UST Beijing,Beijing100083,China 2)Anshan Iron and Steel Corporation,Anshan 114021,China ABSTRACT Final temperature and controlled cooling process were simulated by Gleeble-1500 type hot simulation experiment machine.The rules that A and A,phase transition points of 60Si2MnA steel were ef- fected by final temperature,laying head temperature and controlled cooling rate were studied,the dynamic con- tinuous cooling transformation(CCT)curve of steel 60Si2MnA has been investigated. KEW WORDS 60Si2MnA steel;heating simulating test;process parameter;phase transition Numerical Modeling of NO Formation during Packed-bed Combustion of Coke Granules Chunbao Xu2,Shengli Wu,Dagiang Cang 1)Metallurgy School,University of Science and Technology Beijing,Beijing 100083,China 2)Institute for Chemical Reaction Science,Tohoku University,Japan Abstract:A comprehensive kinetic model of NO formation during coke combustion in packed-bed in presence of noncombustible particles was developed.The detailed homogeneous gas-phase chemistry (including 102 chemical reactions),heterogeneous gas-solid chemistry (including 11 reactions)of coke combustion and NO formation,and the heat and mass transfer were taken into account in the present model.The governing equa- tions which are strongly coupled,non-linear and unsteady with 26 unknowns in total,were dispersed into dif- ferential equations with the finite differential method.Meanwhile,all the differential equations were numeri- cally solved to give the time-histories and space-distributions of temperatures of the bed and gas phase as well as the concentrations of all the gaseous species.By comparison,the experimental data were explained well by the calculated results.Based on the kinetic and mathematical model,the effects of O:content of inlet gas,the initial chemical analysis of coke,bed-temperature and local reductive atmosphere(CO/O2)on NO formation during packed-bed coke combustion were numerically discussed.It was found that coke samples with a higher initial content of [N]and volatile matters,combusted under a suitable O:-containing atmosphere produced less NO emission.The reactions between CO and NO,catalyzed by high temperature surface of coke particles may be responsible for efficient reduction of NO. Key words:kinetic model;NO formation;combustion;packed-bed;coke [Journal of University of Science and Technology Beijing(English Edition),2000,7(4):261]

匕 V 1 一 3 N 2 o . 丁华 等 1 : 工 艺参数 对 6 0s Z M i n A 钢 高速 线 材相 变规 律 的影 响 . 3 1 . 5 ( )冷却速度的变化对相变点A 。 r 及A ,的影响 比较大 , 轧后 随着冷却速度增加 , 相变点A 。 与rA , 呈下 降趋 势 . 参 考 文 献 1 李 曼 云 , 孙本荣 . 钢 的控 制轧 制和控 制冷却技 术手册 . 北京 : 冶金 工业 出版社 , 19 90 . 12 4 张世 中 . 钢 的过 冷 奥 氏体转变 图集 . 北京 : 冶金 工业 出版社 , 19 92 . 1 3 张立芬 . 终轧温度 和控冷 工艺 对 60s i ZM n A 钢组织 力 学性能 影 响的实 验研究 :[ 硕 士论文 1 . 北京 : 北京 科 技 大学 , 20 0 0 E fe e t o f P r o c e s s i n g P ar am e t e r s o n P h a s e rT an s it i o n R u l e s o f H i g h S P e e d R o ll e d iW r e o f 6 0 S iZM n A S t e e l D 石叼G uH 口礼 LI U K犯h e 堆9 1气 乙阮咬刃G L 沙n)z l ) M a t e ir al S e ien e e an d Egn ine e r in g S e h o l , U S T B e ij ign , B e ij l n g 10 0 0 8 3 , C h i n a 2 ) A l l s h an 卜o n an d S et e l C o rP o r at i叽 A n s h an 114 0 2 1 , C h l n a A B S T R A C T F i n a l t e m P e r a 仅理 e an d e o n tr o ll e d e o o lin g Pr o e e s s w e re s i mu l ate d 饰 G l e e b l e 一 15 0 0 ty Pe ho t s如u liat o n e xP e r lm e nt m a e h in e . Th e ru l e s ht at A r , an d A r 3 hP a s e tr an s iit o n P o int s o f 6 0 S iZM n A st e e l w e er e -f fe e t e d by fm a l t e m Pe r a h ir e , lay ign h e a d et m Pe r a t ir e an d e o ntr o ll e d e o o lin g r a t e w e er sut id e d , ht e 勿n am i e e -on t i n u ou s e o o lin g tr a n s fo mr at ion ( C C T ) e vur e o f s et e l 6 0 S iZM n A h a s b e e n I n v e s t i g aet d . K E W W O R D S 6 0 S iZM n A set e l: h e iat gn s i mu l at in g t e s t : rP o e e s s P amr e etr ; Ph a s e t r a n s it i o n N u m e r i e a l M o d e l i n g o f N O F o r m a it o n d u r i n g P a e ke d 一 b e d C o m b l s it o l o f C o k e G r a n l l e S hC u n b a o Xu ,召 ), hS e gln i 肠 , ), D aq ia gn aC gn , , l ) M aet ll u r gy S hc o l , nU iV e sr iyt o f s e ie nc e an d eT C lm o l o gy B e ij i ng , B e ij in g 10 0 0 8 3 , C h ina 2 ) I nst iut e fo r C h em i c ia 助 a c tion S e i e nc e , 肠h o k u U n iv e rs ity, J叩 an A b s t r a e t : A e o m Pr e h en s i v e k in et i e m o d e l o f N O of n n at ion d ur in g e ok e e om b us t ion i n Pa e k e -d b e d in Pr e s e n e e o f n on e om b u s tib l e Part i e l e s w a s d e v e l o Pe d . hT e d et a il e d h o m o g e n e o u s g a s 一 Ph a s e c h e m l st yr ( in c ut d ign 10 2 e h em i e a l er ac it on s ) , h e t eor g e en ou s g a s 一 s o lid e h e m l s仰 ( i n e lud in g 1 1 r e a e it on s ) o f e o ke e om bu st i o n an d N O 伪助at i o n , an d ht e h e at an d m a s s tr an s fe r w e r e t ak e n int o a e e o u n t in ht e Pr e s e n t m o de l . Th e g vo e m in g e q u a - t ion s w h l e h aer str o n g l y e o uP l e d , n on 一 l ien ar an d un s et a勿 w iht 2 6 u n k n o wn s i n t o at l , w e r e d i s P e r s e d i n t o d i-f fe r e int a l e q u a t ion s w iht ht e if n it e d i fe r e nt i a l m e ht o .d M e a n 丫v h il e , a ll ht e d i fe er nt i a l e qu iat on s w er n u r n e ir - e a ll y s o l v e d ot g i v e ht e t加e 一 h i s t o ir e s an d sP a e e 一 d i s itr b ut i o n s o f et m Pe r a ut r e s o f ht e b e d an d g a s Ph a s e a s w e ll a s ht e c on e e ntr at ion s o f a ll ht e g a s e ou s s Pe e i e s . B y e o m P iar s o n , ht e e xP e r lm e n t a l d a at w e r e e xP l a in e d w e ll by ht e e a l e u l at e d r e s u lt s . B a s e d o n ht e k i n e it e an d m a t h e m at i e a l m o d e l , 小e e fe e t s o f o : e o n t e nt o f iin et g a s , t h e i n it i a l e h em i e a l an a ly s i s o f e o k e , b e d 一 et m Pe r a仪ir e an d l o e a l r e du e t i v e a it n o s Ph e r e ( C O /0 2 ) on N O fo mr at i o n d u ir n g Pa e ke d 一 b e d e o k e e o m bu s it on w er e n u工n e ir e a lly d i s e u s s e d . It w a s fo u n d ht at e o ke s a m Pl e s w iht a h ihg er 而t i al e o ent nt o f 困] a n d v o l iat l e m at e r s , e o m b u st e d un de r a su it ab l e 0 2一 e o ant in l n g a n n o s Phe er P r o d u c e d l e s s N O e m i s s i o n . hT e er a e t i o n s b e wt e en C O an d N O , e at a ly z e d b y hi hg et m Per a t ir e s ur fa e e o f e o ke P art i e l e s m ay b e er s Po n s ib l e fo r e if e i e nt er d u e it on o f N O . K e y w o dr s : ik n et i e m o de l; N O fo mr at i o n ; e o m b u s t i o n ; P a e ke d 一 b e d ; e o ke 助 , u r n a l of nU iv esr i印 of cs ie n c e a n d eT c h n o l句沙 eB 扩艺棺 (五铭 Zis h E id t io n ) , 2 0 0 0 , 7 ( 4 ) : 2 6 1 ]