d.格栅安装角度:一般45~75°,对人工清渣,为省力一般角度 ≤60°;对机械清渣,角度一般60~75°,特殊时为90° 对回转式一般60~90° e.流速:栅前渠道流速ⅴ=04~0.9ms,过栅流速0.6~1.0m/s, 通过格栅水头损失宜采用0.08~0.15m f高度:设水深h,格栅水头损失h1’栅前渠道超高h2(一般采 用0.3m),则后槽总高度H=h1+h,+h 500 格栅工作台高度:高出栅前最高设计水位0.5m 工作台宽度:人工清渣≡1.2m,机械清渣≡1.5m g栅条断面形状、尺寸:正方形20×20mm;圆形a=20;长方形 10×50mm,迎水面半园矩形10×50mm
d.格栅安装角度：一般45～75° ,对人工清渣，为省力一般角度 ≦60 °；对机械清渣，角度一般60～75 ° ,特殊时为90 ° ； 对回转式一般60～90 ° 。 e.流速：栅前渠道流速V＝0.4～0.9m/s，过栅流速0.6～1.0m/s， 通过格栅水头损失宜采用0.08～0.15m。 f.高度：设水深h，格栅水头损失h1 ，栅前渠道超高h2（一般采 用0.3m），则后槽总高度H＝ h1＋h2＋h。 • 格栅工作台高度：高出栅前最高设计水位0.5m • 工作台宽度：人工清渣≧1.2m，机械清渣≧1.5m。 g.栅条断面形状、尺寸：正方形20×20mm；圆形ø=20；长方形 10×50mm，迎水面半园矩形10×50mm
3)设计参数 栅槽宽度:已知B或Qn、水深h、流速V,则栅条间隙数: n=Amax(sina)05/ehv,B=en+(n-1),栅条数n-1,栅宽s 格栅的水头损失:h1=Rh。R为倍数,一般取3 V·sina/2g,=β se)43 为阻力系数;对圆形β=1.79 矩形β=242,迎面半园β=183,迎背面半园β=167。 栅槽总高度:H=h1+h2+h,h2为超高。 栅槽总长度:L=L1+L2+1.0+0.5+H1/ga, 式中:L1=(B一B1)2tg1,L2=L1/2,H1=h2+h L1为进水渠渐宽部分长度;L2为渠出水渐窄处长度。 a1为渠道展开角,一般20°;B1为进水渠宽度 0.5与1.0为格栅前后的过渡段长度 每日栅渣量:W= Amax W1×86400/Ka×100mn3/d) 式中:W1为栅渣量(m3/103m3污水),一般取0.01~0.1。粗 格栅取小值,中格栅取中值,细格栅取大值。Kκ为生活污 水变化系数,见p59表3-3。 例题:见p59例3-1
3）设计参数 • 栅槽宽度：已知B或Qmax 、水深h、流速V，则栅条间隙数： n＝Amax(sinα) 0.5 /ehv，B＝en＋(n-1)，栅条数n－1，栅宽s。 • 格栅的水头损失： h1 ＝Rh。R为倍数，一般取3。 h0 ＝ ζ·V ·sin α /2g， ζ＝β(s/e) 4/3，为阻力系数；对圆形β＝1.79， 矩形β＝2.42，迎面半园β＝1.83，迎背面半园β＝1.67。 • 栅槽总高度：H＝ h1＋h2＋h， h2为超高。 • 栅槽总长度：L＝ L1＋L2＋1.0＋0.5＋H1 /tg α， • 式中：L1 ＝(B－B1 )/2tgα1，L2 ＝ L1 /2， H1 ＝ h2＋h • L1为进水渠渐宽部分长度；L2为渠出水渐窄处长度。 • α1为渠道展开角，一般20° ； B1为进水渠宽度。 • 0.5与1.0为格栅前后的过渡段长度。 • 每日栅渣量：W＝ Amax W1×86400/K总×1000(m 3 /d)。 • 式中： W1为栅渣量(m 3 /10 3 m 3污水)，一般取0.01～0.1。粗 格栅取小值，中格栅取中值，细格栅取大值。 K总为生活污 水变化系数，见p59表3－3。 • 例题：见p59例3－1
1沉淀类型 沉淀是实现固液分离或泥水分离的重要环节,由于沉淀的对 象和空间不同,其沉淀形式也各异—自由沉淀、絮凝沉淀、 区域沉淀、压缩沉淀 自由沉淀:指SS浓度不高,沉淀过 程中颗粒间互不碰撞、呈单颗粒状 上清水 态,各自独立地完成沉淀过程。如 自由沉淀带(第一类型) 沉砂池和初沉池中的沉淀。 絮凝(千涉)沉淀带第二类型) 絮凝沉淀(干涉沉淀):当S浓度较菜 高(50~500mg/)时,沉淀过程中颗 区域沉淀3 粒间可能互相碰撞产生絮凝作用, 使颗粒粒径与质量逐渐加大,沉速 压编(第四类型) 加快。如活性污泥在二沉池中的沉 淀
二、沉淀理论 • 1.沉淀类型： • 沉淀是实现固液分离或泥水分离的重要环节，由于沉淀的对 象和空间不同，其沉淀形式也各异—自由沉淀、絮凝沉淀、 区域沉淀、压缩沉淀。 • 自由沉淀：指SS浓度不高，沉淀过 程中颗粒间互不碰撞、呈单颗粒状 态，各自独立地完成沉淀过程。如 沉砂池和初沉池中的沉淀。 • 絮凝沉淀(干涉沉淀)：当SS浓度较 高(50～500mg/L)时，沉淀过程中颗 粒间可能互相碰撞产生絮凝作用， 使颗粒粒径与质量逐渐加大，沉速 加快。如活性污泥在二沉池中的沉 淀
区域沉淀(成层、拥挤沉淀):因SS过大,沉淀过程中相邻 颗粒间互相妨碍、干扰,沉速大的颗粒也无法超越沉速小的 颗粒,各自保持相对位置不变,颗粒群以整体向下速度沉降 并与上清液形成清晰的固液界面。如二沉池中下部的沉淀。 压缩沉淀:颗粒间相互支撑,上层颗粒在重力作用下挤压下 层颗粒间的间隙水,使污泥得到浓缩。如二沉池泥斗和浓缩 池的过程。 2沉淀类型分析 1)自由沉淀: F2 ·假设颗粒为球形,由牛顿第二定律得: mdu/dt=F-F-F 式中;F1为重力,Vgpa;F2为浮力,Vgp F3为下沉摩擦阻力,CApu2/2 带入整理得:u=(p,-p)gd2/18μ,即斯托 克斯公式
• 区域沉淀（成层、拥挤沉淀）：因SS过大，沉淀过程中相邻 颗粒间互相妨碍、干扰，沉速大的颗粒也无法超越沉速小的 颗粒，各自保持相对位置不变，颗粒群以整体向下速度沉降， 并与上清液形成清晰的固液界面。如二沉池中下部的沉淀。 • 压缩沉淀：颗粒间相互支撑，上层颗粒在重力作用下挤压下 层颗粒间的间隙水，使污泥得到浓缩。如二沉池泥斗和浓缩 池的过程。 2沉淀类型分析 1）自由沉淀： • 假设颗粒为球形，由牛顿第二定律得： mdu/dt＝F1－F2－F3 。 式中 ； F1为重力，Vgρg； F2为浮力，Vgρy。 F3为下沉摩擦阻力，CA ρy u 2 /2。 • 带入整理得：u＝ (ρg － ρy )gd 2 /18μ，即斯托 克斯公式
可见沉速u与p2-p以及d2成正比,与成反比。但 由于污水中的颗粒为非球形,直接采用斯托克斯 式会油很大误差,需要修正。具体修正方法如下: 多个沉降柱试验法:见p63,沉降柱6~8个,d= 80~100mm,h=1500~2000mm,出水口位于 1200mm处,出泥口在底部,进水SS浓度为C0,经 沉淀t1、t2、t3…ttn时,分别在1~8号沉淀柱取 水样100ml,得出水Ss浓度C1~C3,并作出n~t的 关系曲线以及n~u的关系曲线(见图3~9)。沉速 u是指在沉淀时间t内能从水面恰好下沉到水深H处 的最小颗粒的沉淀速度。对于u≡u的颗粒,可在 时间t内全部沉淀去除;而对u<u的颗粒,在时间t 内能否被沉淀去除取决于颗粒所在位置,因而此方 法存在误差
• 可见沉速u与ρg － ρy以及d 2成正比，与μ成反比。但 由于污水中的颗粒为非球形，直接采用斯托克斯公 式会油很大误差，需要修正。具体修正方法如下： • 多个沉降柱试验法：见p63，沉降柱6～8个，d＝ 80～100mm，h＝1500～2000mm，出水口位于 1200mm处，出泥口在底部，进水SS浓度为C0，经 沉淀t 1 、t 2、t 3… ti… tn时，分别在1～8号沉淀柱取 水样100ml，得出水SS浓度C1 ～C8，并作出η～t的 关系曲线以及η～ui的关系曲线（见图3～9）。沉速 ui是指在沉淀时间t i内能从水面恰好下沉到水深H处 的最小颗粒的沉淀速度。对于u ≧ ui的颗粒，可在 时间t i内全部沉淀去除；而对u < ui的颗粒，在时间t i 内能否被沉淀去除取决于颗粒所在位置，因而此方 法存在误差