Ti —斯 itti 图1.7单跨承载时连续梁的内力 (6)支座弯矩及剪力的修正(P71.101.11) *教材上(1.10)式有误!将“+”号改为“”号 (7)内力包络图 Q(1.3,4跨) +q(2,3.5跨) B:g*g(1,3,5) A:g+q(1,2,4跨) 图1.8内力包络图 (a)弯矩包络图;(b)剪力包络图 (8)内力计算(P8)
6 （6）支座弯矩及剪力的修正（P7 1.10—1.11） *教材上（1.10）式有误！将“+”号改为“-”号 （7）内力包络图 （8）内力计算（P8）
*实用弯矩分配法(和结构力学弯矩分配法基本相同,但在保 证设计精度的前提下,弯矩的传递和分配可只进行一次或二 次) ①一次计算出所有支座截面的最大负弯矩值(同时也求出支 座截面的最大剪力值); ②各跨中截面最大正弯矩及相应的支座负弯矩分别计算。 Q=70.79N G=57.09AN A 19502200200220022020202095 6350 图1.9计算简图 4.连续梁、板考虑(塑性)内力重分布的计算 (1)内力重分布的概念 混凝土结构由于刚度比值改变或出现塑性铰,引起的结构 内力不再服从弹性理论的内力规律的现象称为塑性内力重分 布或内力重分布。 *内力重分布与应力重分布的区别(P) ①内力重分布的两个阶段 *当q<qa时,截面未开裂,支座和跨中截面弯矩符合弹性内 力分布规律(P91.13式);(未产生内力重分布) 第一阶段的内力重分布一由截面刚度变化引起的内力重分布 当q>q后,支座截面首先开裂、刚度下降,支座截面弯 矩M增长速率减小;跨中截面尚未开裂,刚度相对较大,跨 中截面弯矩M增长速率加大; 当跨截面也开裂时,M(、M增长均较快,但仍保持平 衡关系。 *第二阶段的内力重分布由塑性铰引起的内力重分布 7
7 *实用弯矩分配法（和结构力学弯矩分配法基本相同，但在保 证设计精度的前提下，弯矩的传递和分配可只进行一次或二 次）： ① 一次计算出所有支座截面的最大负弯矩值（同时也求出支 座截面的最大剪力值）； ② 各跨中截面最大正弯矩及相应的支座负弯矩分别计算。 4.连续梁、板考虑（塑性）内力重分布的计算 （1）内力重分布的概念 混凝土结构由于刚度比值改变或出现塑性铰，引起的结构 内力不再服从弹性理论的内力规律的现象称为塑性内力重分 布或内力重分布。 *内力重分布与应力重分布的区别（P9） ①内力重分布的两个阶段 *当 q qcr 时，截面未开裂，支座和跨中截面弯矩符合弹性内 力分布规律（P9 1.13 式）；(未产生内力重分布) *第一阶段的内力重分布—由截面刚度变化引起的内力重分布 当 q qcr 后，支座截面首先开裂、刚度下降，支座截面弯 矩 Mc 增长速率减小；跨中截面尚未开裂，刚度相对较大，跨 中截面弯矩 M0 增长速率加大； 当跨截面也开裂时， Mc 、 M0 增长均较快，但仍保持平 衡关系。 *第二阶段的内力重分布—由塑性铰引起的内力重分布
当支座截面弯矩增加到M,(进入第Ⅲ阶段达到M,但 尚未破坏)时,支座截面所承受的弯矩保持不变(基本不能增 加);跨中截面弯矩增加迅速。 支座截面可看作是能够转动并能承载一定弯矩的铰塑 性铰; 当荷载继续增加到q时,跨中截面纵筋屈服,也形成塑 性铰,使梁成为几何可变体系不能继续承载; 破坏时跨中截面和支座截面承受的弯矩与按弹性理论计 算的弯矩图有很大差别(P91.14式) *完全的内力重分布和不完全的内力重分布(P10) ②内力重分布的应用(P10) 考虑内力重分布的应用(a-d) *不宜采用内力重分布计算的情况(a-c) ③钢筋混凝土受弯构件的塑性铰的特性 图1.10M图及M~P关系曲线 塑性铰 图1.11简支梁的破坏机理
8 当支座截面弯矩增加到 Mu （进入第Ⅲ阶段达到 M y ，但 尚未破坏）时，支座截面所承受的弯矩保持不变(基本不能增 加)；跨中截面弯矩增加迅速。 支座截面可看作是能够转动、并能承载一定弯矩的铰—塑 性铰； 当荷载继续增加到 u q 时，跨中截面纵筋屈服，也形成塑 性铰，使梁成为几何可变体系不能继续承载； 破坏时跨中截面和支座截面承受的弯矩与按弹性理论计 算的弯矩图有很大差别（P9 1.14 式）。 *完全的内力重分布和不完全的内力重分布（P10） ②内力重分布的应用（P10） *考虑内力重分布的应用（a--d） *不宜采用内力重分布计算的情况（a--c） ③钢筋混凝土受弯构件的塑性铰的特性
(a)单向转动:只能弯矩作用方向转动; (b)塑性铰是一个范围(M→Mn,n-),有一定长度 (c)可传递弯矩:M,≤M≤M,; (d)转动能力有限,受配筋率(ξ)的限制,5小,转动能 力大;ξ大,转动能力小。 (2)用调幅计算连续梁、板的内力 ①弯矩调幅法的原则(P11) ②连续梁、板承载力调幅法的计算 A.承受均布荷载的等跨连续梁(P11-12) 表1.3连续梁、板考虑塑性内力重分布的弯炬系数a 端支座支承情况 边支座 边跨路中 第一内支座 屮向支求 利置在墙上 用于两跨连续聚、板) 与梁整体连接 (用于多跨连续梁、板) 注:表中弯矩系数适用于荷载比q/g>0.3的等跨连续梁板 4连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数an 荷载情况 边支座情况 支座右钢第一内支座左侧第一内支右侧中向支座左侧中间支座右侧 拥置在塘上 均布荷载 0.55 梁与梁或梁与柱整体连接 0.55 集中荷 与梁整体连接 0.45 550.550.550.550.550.550.6 图1.12搁置在墙上的板和次梁考虑内力
9 （a）单向转动：只能弯矩作用方向转动； （b）塑性铰是一个范围（ M y → Mu ， u − y ），有一定长度 p l ； （c）可传递弯矩： M y M Mu ； （d）转动能力有限，受配筋率（ ）的限制， 小，转动能 力大； 大，转动能力小。 （2）用调幅计算连续梁、板的内力 ①弯矩调幅法的原则（P11） ②连续梁、板承载力调幅法的计算 A. 承受均布荷载的等跨连续梁（P11-12）
B.承受等间距等大小集中荷载的等跨连续梁(P12-13) 表1.5集中荷载修正系n 面 荷载倩况 边支 边跨跨中 第一内支座 中问跨跨中 中问支座 在中二分点处你用有一个集中荷装 1.5 在跨中三分点处作用有两个梨中荷载 2.7 5.单向板肋梁楼盖的截面设计与配筋构造(P13-18) (1)单向板的截面设计与配筋构造 (2)次梁、主梁的截面设计和配筋构造 6.单向板肋梁楼盖设计例题(P18-23) 1.2.2双向板肋梁楼盖 1.双向板的受力特点 *双向板:长边l2与短边l1之比,l2/lo1<2(按弹性理论计 算);或l2/l1<3(按塑性理论分析)的板 (1)双向板的受力特点(弹性薄板理论分析结果) ①沿两个方向弯矩和传递荷载; ②板截面承受剪力、扭矩和主弯矩; ③板角上翘。 *双向板配筋形式(P23-24) 代替角部斜筋 代替角部斜筋 al 板面负筋 N板底钢筋 l2 图1.33双向板的配筋示意图 (a)板底配筋;(b)板面配筋 (2)主要试验结果 P26①-⑦
10 B. 承受等间距等大小集中荷载的等跨连续梁（P12-13） 5.单向板肋梁楼盖的截面设计与配筋构造（P13-18） （1）单向板的截面设计与配筋构造 （2）次梁、主梁的截面设计和配筋构造 6. 单向板肋梁楼盖设计例题（P18-23） 1.2.2 双向板肋梁楼盖 1.双向板的受力特点 *双向板：长边 02 l 与短边 01 l 之比， l02 /l01 2 （按弹性理论计 算）；或 l02 /l01 3 （按塑性理论分析）的板。 （1）双向板的受力特点（弹性薄板理论分析结果） ① 沿两个方向弯矩和传递荷载； ② 板截面承受剪力、扭矩和主弯矩； ③ 板角上翘。 *双向板配筋形式（P23-24） （2）主要试验结果 P26 ①--⑦