从式中可见,土的横各抗力沿深度为二次抛物线变化 基础底面处的压应力,考虑到该水平面上的竖向地基系数C不变,故其压应力图形与基 础竖向位移图相似。故 d 式中C0(见桩基础)不得小于10m,d为基底宽度或直径 在上述三个公式中,有两个未知数Z和ω,要求解其值,可建立两个平衡方程式,即 H-ob, d==H-b[ Z(Zo -Z)dz=0 ∑X=0 Hh,-02bZdz-o,w 式中b为基础计算宽度,按第四章中“m法”计算,W为基底的截面模量。对上二式进行联 立解,可得 20=Bh(4A-h)+6W 2Bbh(32-h) 12H(2h+3h) mh(B6,h+18Wd 6H Amh 式中:B= 尸为深度h处沉井侧面的水平向地基系数与沉井底面的竖向 地基系数的比值,其中m、m按第三章有关规定采用 第h3+18Wd 2B(3-h) 6H z(202) 3Hd AB 当有竖向荷载N及水平力H同时作用时则基底边缘处的压应力为
6 从式中可见,土的横各抗力沿深度为二次抛物线变化 基础底面处的压应力,考虑到该水平面上的竖向地基系数 C0 不变,故其压应力图形与基 础竖向位移图相似。故 tg d d C C 2 0 1 0 2 = = 式中 C0(见桩基础)不得小于 10m0,d 为基底宽度或直径。 在上述三个公式中,有两个未知数 Z0 和ω,要求解其值,可建立两个平衡方程式,即 ΣX=0 − = − − = h h H zxb dz H b mtg Z Z Z dZ 0 0 1 1 ( 0 ) 0 ΣX=0 − − = h Hh zxb ZdZ dW 0 2 1 1 0 式中 b1 为基础计算宽度,按第四章中“m 法”计算,W 为基底的截面模量。对上二式进行联 立解,可得 2 (3 ) (4 ) 6 1 2 1 0 b h h b h h dW Z − − + = ( 18 ) 12 (2 3 ) 3 1 1 mh b h Wd H h h tg + + = Amh H tg 6 = 式中: 0 C0 mh C Ch = = ,β为深度 h 处沉井侧面的水平向地基系数与沉井底面的竖向 地基系数的比值,其中 m、m0 按第三章有关规定采用; 2 (3 ) 18 3 1 h b h Wd A − + = ( ) 6 Z Z0Z Ah H zx = A Hd d 3 2 = 当有竖向荷载 N 及水平力 H 同时作用时则基底边缘处的压应力为
n 3Hd B 式中A0为基础底面积 离地面或最大冲刷线以下Z深度处基础截面上的 M2=H(-h+2)-a2b(Z-Z1)dZ1 Hb.Z H(-h+Z (2A0-2 2hA (二)基底嵌入基岩内的计算方法 若基底嵌入基岩内,在水平力和竖直偏心荷载作用下,可以认为基底不产生水平位移 则基础的旋转中心A与基底中心相吻合,即Z=h,为一已知值。这样,在基底嵌入处便存在 水平阻力P,由于P力对基底中心轴的力臂很小,一般可忽略P对A点的力距。当基础有 水平力H作用时,地面下Z深度处产生的水平位移ΔX和土的横向抗力σx分别为 AX=(h-Z)tg w axx=M: Sx=Mz (h-Z)1g w 基底边缘处的竖向应力为 mhd 7=C2=0 上述公式中只有一个未知数ω,故只需建立一个弯矩平衡方程便可解出ω值。 ∑MA=0 H(h+h,)-0b,(h-Z)dz-o W=0 解上式得 tgO= mhD 式中 D b所3+6Ha 121B 将go代入得 ox=(h-2)2 Dh
7 A Hd A N 3 0 max min = 式中 A0 为基础底面积。 离地面或最大冲刷线以下 Z深度处基础截面上的 弯矩,为 = − + − − Z Mz H h Z zxb Z Z dZ 0 1 1 1 ( ) ( ) (2 ) 2 ( ) 0 3 1 A Z hA Hb Z = H − h + Z − − (二)基底嵌入基岩内的计算方法 若基底嵌入基岩内,在水平力和竖直偏心荷载作用下,可以认为基底不产生水平位移, 则基础的旋转中心 A 与基底中心相吻合,即 Z0=h,为一已知值。这样,在基底嵌入处便存在 一水平阻力 P,由于 P 力对基底中心轴的力臂很小,一般可忽略 P 对 A 点的力距。当基础有 水平力 H 作用时,地面下 Z 深度处产生的水平位移ΔX 和土的横向抗力σzx分别为 ΔX=(h-Z)tgω σzx=Mzδx=Mz(h-Z)tgω 基底边缘处的竖向应力为 tg mhd tg d d C 2 2 0 2 = = 上述公式中只有一个未知数ω,故只需建立一个弯矩平衡方程便可解出ω值。 ∑MA=0 + − − − = h H h h zxb h Z dZ dW 0 2 ( 1 ) 1 ( ) 0 解上式得 mhD H tg = 式中 12 6 3 b1 h Wd D + = 将 tgω代入得 Dh H zx = (h − Z)Z