系统所需功 -WT3(s1-S2)-(h-h2) (3.81) m 11c,0 压缩机总效率 林德-汉普森制冷机的cOoP COP=-2 nco[(h-h2)-(1-8)(h-hg)] W T(s1-S2)-(h-h2) (3.82) 等温源型的制冷机 液氮制冷剂可维持在65K和115K之间 温度范围下限受工质三相点和临界点的限制
系统所需功 W m T s s h h c o 2 1 2 1 2 ( ) ( ) , 压缩机总效率 林德-汉普森制冷机的COP ( ) ( ) [( ) (1 )( )] 2 1 2 1 2 , 1 2 1 T s s h h h h h h W Q COP a c o g 等温源型的制冷机 液氮制冷剂可维持在65K和115K之间 温度范围下限受工质三相点和临界点的限制。 (3.81) (3.82)
1.2.带预冷林德-汉普森制冷机 压缩机 >预冷的重要作用：对于比 预冷浴 液氮所能得的温度更低的 液体 场合，合适可行的工质只 能为氖、氢和氦。由于常 温下节流会产生热效应， 为了系统能够起动降温， 必须将气体温度降低到转 化温度以下以保证节流制 海发器 液体 冷。 图3-70 预冷型林德-汉普森制冷机
图3-70 预冷型林德-汉普森制冷机。 预冷的重要作用:对于比 液氮所能得的温度更低的 场合，合适可行的工质只 能为氖、氢和氦。由于常 温下节流会产生热效应， 为了系统能够起动降温， 必须将气体温度降低到转 化温度以下以保证节流制 冷。 1.2.带预冷林德-汉普森制冷机
图3-71预冷型林德-汉普森制冷机的热力循环图。 等温过程 2 等压过程 等焙过程 6
图3-71 预冷型林德-汉普森制冷机的热力循环图
>运用热力学第一定律，可得到：预冷制冷剂的质量流量 。=mh'-h)+mha'-h) (3.83) 主制冷剂的质量流量 >定义预冷制冷剂质量流量比为：2=mp/m 主换热器的换热效率 预冷换热器的换热效率 h-hg ha'-h。 p (3.85,3.86) h-hs hn-h。 Q。/m=(h-h)-(1-h-h。)+z[(h。-h,)-(1-8nh。-h1 >由低温换热器和蒸发器得： (3.87) 2a/m=h-hs (3.88) n-hg >引入低温换热器的效率：8。= (3.89) h-hg >制冷量可表示为： Qa/m=(h,-h4)-(1-Ech,-hg)(3.9o)
运用热力学第一定律，可得到 : Qa m h h mp ha hb ( ' ) ( ' ) 1 2 定义预冷制冷剂质量流量比为: z mp / m h h h h g g 1 1 ' p a e a e h h h h ' Q m h h h h z h h h h a g a b p a e / ( ) ( )( ) [( ) ( )( )] 1 2 1 1 1 由低温换热器和蒸发器得: 7 4 Qa / m h h 制冷量可表示为: Qa m h h c h hg / ( ) ( )( ) 7 4 1 7 引入低温换热器的效率: c g g h h h h 7 7 ' (3.83) (3.85,3.86) (3.87) (3.88) (3.89) (3.90) 主制冷剂的质量流量 预冷制冷剂的质量流量 主换热器的换热效率 预冷换热器的换热效率
1.3.多级复迭制冷机 压缩机 ■更低的温度 可用三级复迭 换热器 制冷机得到， 以氮（或氩)， 预冷浴 液氮 氢（或氖）和 氦为工质。 换热器 库南 预冷浴 液氢 图3-72三级J-T 蒸发器 液氦制冷机。 液氯
更低的温度 可用三级复迭 制冷机得到， 以氮（或氩）， 氢（或氖）和 氦为工质。 图3-72 三级J-T 液氦制冷机。 1.3.多级复迭制冷机