一般认为,Q的大小取决于焊接规范特征和金属的 热物理性质。有效热量Q1仅取决于金属的热物理性质 及熔化金属量,而与热源种类和焊接规范特征无关。 Q1(10%~30%)Q,导热性好的金属材料(铝、 铜合金等)取低限。Q2与电极材料、形状及冷却条件 有关,Q2≈(30%~50%Q,是最主要的散热损失。 实际生产中往往利用控制Q2来获得合适的焊接温度场。 Q3与板件厚度、材料的热物理性质(A)以及焊接规范 特征等因素有关,Q3≈20%Q,Q45%Q在利用 热平衡方程式进行有关计算时可忽略不计
一般认为，Q的大小取决于焊接规范特征和金属的 热物理性质。有效热量Q1仅取决于金属的热物理性质 及熔化金属量，而与热源种类和焊接规范特征无关。 Q1 ≈（10%～30%）Q ，导热性好的金属材料(铝、 铜合金等)取低限。 Q2与电极材料、形状及冷却条件 有关，Q2 ≈（30%～50%Q ，是最主要的散热损失。 实际生产中往往利用控制Q2来获得合适的焊接温度场。 Q3与板件厚度、材料的热物理性质（λ）以及焊接规范 特征等因素有关，Q3 ≈20%Q ， Q4≈5%Q 在利用 热平衡方程式进行有关计算时可忽略不计
(3)焊接电流计算 通过热平衡方程式和焦耳定律可以近似算出点焊时焊 接电流的有效值。假定Q1是把底而直径为d、高为2的金 属圆柱体加热到7m所消耗的热量,Q2是把底面直径为d、 高为x2的上、下两个圆往体电极加热到平均温度为Tm/8 所消耗的热量,Q3是把焊接区周围内径为d、宽为x3、高 为2的金属环加热到平均温度为7m/4所消耗的热量, 则 ende 26·C,·T, 4 丌d Q2=2 4 2 8 Q3=[(+2x3)2-d2]·28:C 4
（3）焊接电流计算 通过热平衡方程式和焦耳定律可以近似算出点焊时焊 接电流的有效值。假定Q1是把底而直径为d、高为2δ的金 属圆柱体加热到Tm所消耗的热量，Q2是把底面直径为d 、 高为x2的上、下两个圆往体电极加热到平均温度为Tm/8 所消耗的热量，Q3是把焊接区周围内径为d、宽为x3、高 为2δ的金属环加热到平均温度为Tm /4所消耗的热量， 则
式中,Cv、Cv一分别为焊件及电极的容积比热 (j/kmm3); Tm—焊接区加热终了时的平均温度(K); x2由焊接参数及电极材料热物理性能决定的 系数; x3-由焊接参数及焊件热物理性能决定的系数; K2电极形状系数
式中, Cv 、Cv` —分别为焊件及电极的容积比热 （ j / k·mm3 ）； Tm — 焊接区加热终了时的平均温度(K); x2—由焊接参数及电极材料热物理性能决定的 系数； x3 —由焊接参数及焊件热物理性能决定的系数； K2—电极形状系数
8.24点焊过程分析 点焊过程,即是在热与机械作用下形成焊点的过程。热作 用使焊件贴合面母材金属熔化;机械作用使焊接区产生必 要的塑性变形,二者适当配合和共同作用是获得优质点焊 接头的基本条件。 (1)点焊焊接循环 个完整的复杂点焊焊接循环,由加压,休止等十个程 序段组成,如图8-9所示。I、Ft中各参数均可独立调 节,它可满足常用金属材料的点焊工艺要求。当将F t中某些参数设为零时,焊接循环被简化以适应某
8 .2.4 点焊过程分析 点焊过程，即是在热与机械作用下形成焊点的过程。热作 用使焊件贴合面母材金属熔化;机械作用使焊接区产生必 要的塑性变形，二者适当配合和共同作用是获得优质点焊 接头的基本条件。 （1）点焊焊接循环 一个完整的复杂点焊焊接循环，由加压……休止等十个程 序段组成，如图8一9所示。I、F、t中各参数均可独立调 节，它可满足常用金属材料的点焊工艺要求。当将I、F、 t中某些参数设为零时，焊接循环被简化以适应某
特定金属材料的点焊要求。当参数中工1、3、 t1等均为零时,就得到由四个程序段组成的 基本点焊焊接循环(图8-10),该循环是目 前应用最广的点焊循环
特定金属材料的点焊要求。当参数中I1、I3、 t1等均为零时，就得到由四个程序段组成的 基本点焊焊接循环(图8-10），该循环是目 前应用最广的点焊循环