2.1.2单相桥式全控整流电路 3)带反电动势负载时的工作情况 在2>E时,才有晶闸管承受正 本本 电压,有导通的可能。 R ●导通之后,U=U2,d E 直至|U2l=E,即降至0使得 晶闸管关断,此后u=E。 ●与电阻负载时相比,晶闸管提前了 E 电角度δ停止导电,δ称为停止导 male is t 电角, E d=sin 在a角相同时,整流输出电压比o 电阻负载时大。 图2-7单相桥式全控整流电路接反 它力电子术 电动势一电阻负载时的电路及波6
电力电子技术 2-16 2.1.2单相桥式全控整流电路 3） 带反电动势负载时的工作情况 图2-7 单相桥式全控整流电路接反 电动势—电阻负载时的电路及波形 在|u2 |>E时，才有晶闸管承受正 电压，有导通的可能。 在a 角相同时，整流输出电压比 电阻负载时大。 导通之后， ud =u2， ， 直至|u2 |=E，id即降至0使得 晶闸管关断，此后ud =E 。 R u E i − = d d 与电阻负载时相比，晶闸管提前了 电角度δ停止导电， δ称为停止导 电角， 2 1 2 sin U − E =
2.1.2单相桥式全控整流电路 ●如图27b所示i波形所示 电流连 电流断续 图27b单相桥式全控整流电路接反电动势一电阻负载时的波形 当a≤时,触发脉冲到来时,晶闸管承受负电压,不可能导通。 θ触发脉冲有足够的宽度,保证当α′=∂时刻有晶闸管开始承受正电 压时,触发脉冲仍然存在。这样,相当于触发角被推迟为δ。 它力电子术
电力电子技术 2-17 2.1.2单相桥式全控整流电路 当α < 时，触发脉冲到来时，晶闸管承受负电压，不可能导通。 图2-7b 单相桥式全控整流电路接反电动势—电阻负载时的波形 触发脉冲有足够的宽度，保证当t=时刻有晶闸管开始承受正电 压时，触发脉冲仍然存在。这样，相当于触发角被推迟为。 如图2-7b所示i d波形所示： b) u 电流断续 电流连 续 i d O E d t I d O t α
2.1.2单相桥式全控整流电路 ●负载为直流电动机时, 电动机的机械特性将A 如果出现电流断续,则 E 软。 ●为了克服此缺点, 般在主电路中直流输 出侧串联一个平波电 抗器 ●平波电抗器电感值可图28单相桥式全控整流电路带反电动势 由下式求出 负载串平波电抗器,电流连续的临界情况 2√2 2.87×1O-3Uy 它力电子术 丌dmin dmin
电力电子技术 2-18 2.1.2单相桥式全控整流电路 负载为直流电动机时， 如果出现电流断续，则 电动机的机械特性将很 软 。 为了克服此缺点，一 般在主电路中直流输 出侧串联一个平波电 抗器。 dmin 3 2 dmin 2 2.87 10 2 2 I U I U L − = = 图2-8 单相桥式全控整流电路带反电动势 负载串平波电抗器，电流连续的临界情况 平波电抗器电感值可 由下式求出
2.1.3单相全波可控整流电路 ( Single Phase Full Wave Controlled Rectifier) uvT R b) 图2-9单相全波可控整流电路及波形 ●单相全波与单相全控桥从直流输出端或从交流输入 端看均是基本一致的。 ●变压器不存在直流磁化的问题 它力电子术 2-19
电力电子技术 2-19 2.1.3单相全波可控整流电路 （Single Phase Full Wave Controlled Rectifier) 单相全波与单相全控桥从直流输出端或从交流输入 端看均是基本一致的。 变压器不存在直流磁化的问题。 图2-9 单相全波可控整流电路及波形
2.1.3单相全波可控整流电路 ●单相全波与单相全控桥的区别: 单相全波中变压器结构较复杂,材料的消耗多 θ单相全波只用2个晶闸管,比单相全控桥少2个, 相应地,门极驱动电路也少2个;但是晶闸管承受 的最大电压是单相全控桥的2倍。 单相全波导电回路只含1个晶闸管,比单相桥少1 个,因而管压降也少1个。 ●从上述后两点考虑,单相全波电路有利于在低输出 电压的场合应用。 它力电子术
电力电子技术 2-20 2.1.3单相全波可控整流电路 单相全波与单相全控桥的区别： 单相全波中变压器结构较复杂，材料的消耗多。 单相全波只用2个晶闸管，比单相全控桥少2个， 相应地，门极驱动电路也少2个；但是晶闸管承受 的最大电压是单相全控桥的2倍。 单相全波导电回路只含1个晶闸管，比单相桥少1 个，因而管压降也少1个。 从上述后两点考虑，单相全波电路有利于在低输出 电压的场合应用