D0I:10.13374/i.issnl00103.2009.s1.024 第31卷增刊1 北京科技大学学报 Vol.31 Suppl.1 2009年12月 Journal of University of Science and Technology Beijing Dee.2009 RH精炼钢中全氧量变化与操作改进 区 铁2)朱万军，2) 田义胜3)孙伟)林利平3) 1)武钢（集团）公司研究院，武汉4300802)武汉科技大学材料与冶金学院，武汉430081 3)武钢股份公司炼钢总厂，武汉430083 摘要为了使钢中全氧量控制在一个适当的水平，在武钢炼钢总厂RH真空脱气装置对低碳、超低碳钢进行了脱氧净化试 验。结果表明，影响全氧去除的因素按作用高低依次是出钢溶解氧水平，溶解氧与钢包渣的交互作用，钢包渣，和真空处理净 化时间.通过改进工艺生产了全氧量≤10×10一6，非金属夹杂物尺寸<10m的清洁钢水，建立了一个钢包内钢水全氧浓度随 时间变化的新方程，该方程考虑了全氧的表观平衡含量及环流、扩散传质对去除氧化物夹杂速率的影响· 关键词二次精炼：RH真空脱气：低碳洁净钢：全氧量；夹杂物控制 Variation of total oxygen in RH refining and operation improvement OU Tie2).ZHU Wanjun2).TIAN Yi-sheng).SUN Wei),LIN Li-ping) 1)Research and Development Center of Wuhan Iron &Steel (Group)Corp..Wuhan 430080.China 2)College of Materials Science and Metallurgical Engineering.Wuhan University of Science and Technology.Wuhan 430081,China 3)General Steelmaking Mill.Wuhan Iron 8.Steel Co.Ltd.,Wuhan 430083.China ABSTRACT In order to control the total oxygen at an appropriate level,investigations on deoxidation and purification were carried out in ultra-low carbon and low carbon steels by means of the RH vacuum degasser in the General Steelmaking Mill,Wuhan Iron8. Steel Co.Ltd.The results show that influential factors of total oxygen removal in the order from main to subordinate are the free oxygen level in the tapping molten steel,interaction between the free oxygen and slag,slag in the ladle,and the vacuum treatment time,respectively.The clean molten steel with a total oxygen content of 10X10and nonmetallic inclusions less than 10m in size was produced by the optimizing process.A new equation involving the change of total oxygen concentration via the ladle with time is approved,which considers the influences of apparent oxygen equilibrium content,circulation,and diffusion mass transfer on the re- moval rate of oxide inclusions. KEY WORDS secondary refining:RH vacuum degassing:low-carbon clean steel:total oxygen content:inclusion control 为提高钢的工艺性能和洁净度，关于控制钢中 全氧量(T[0])及夹杂物的技术有不少报道).目 1试验方法 前在国内，由于成本或方法的重现性、稳定性等复杂 试验在炼钢总厂RH KTB真空脱气装置上进 原因，有些技术还难以工业化或需要进一步改进， 行，钢水处理容量801；真空室为双室平移更换，真 在炼钢过程中由于需要对钢种成分及清洁度等进行 空泵的抽气能力400kgh(在66.7Pa),插入管内 控制，对RH真空处理工艺的要求也在提高，将全氧 径0.3m,设计循环流量30tmin;驱动气体为氩 量及氧化物夹杂控制在一个适当的水平已成为炼钢 气和氨气，流量400~600 NL'min1,根据需要，可 和材料制备技术面临的重要任务·本文重点探讨了 以通过喷枪喷吹粉剂/氩气，或通过高位料仓向真空 RH装置真空脱气过程，钢中全氧量变化行为及 室熔池添加精炼熔剂· 控制 收稿日期：2009-07-26 作者简介：区铁(1953-)·男，教授级高工，博士生导师，Emal:ou-tie@yahoo:com-cn
RH 精炼钢中全氧量变化与操作改进 区 铁12） 朱万军12） 田义胜3） 孙 伟1） 林利平3） 1） 武钢（集团）公司研究院武汉430080 2） 武汉科技大学材料与冶金学院武汉430081 3） 武钢股份公司炼钢总厂武汉430083 摘 要 为了使钢中全氧量控制在一个适当的水平在武钢炼钢总厂 RH 真空脱气装置对低碳、超低碳钢进行了脱氧净化试 验．结果表明影响全氧去除的因素按作用高低依次是出钢溶解氧水平溶解氧与钢包渣的交互作用钢包渣和真空处理净 化时间．通过改进工艺生产了全氧量≤10×10－6非金属夹杂物尺寸＜10μm 的清洁钢水建立了一个钢包内钢水全氧浓度随 时间变化的新方程该方程考虑了全氧的表观平衡含量及环流、扩散传质对去除氧化物夹杂速率的影响． 关键词 二次精炼；RH 真空脱气；低碳洁净钢；全氧量；夹杂物控制 Variation of total oxygen in RH refining and operation improvement OU Tie 12）ZHU W an-jun 12）TIA N Y-i sheng 3）SUN Wei 1）LIN L-i ping 3） 1） Research and Development Center of Wuhan Iron ＆ Steel （Group） Corp．Wuhan430080China 2） College of Materials Science and Metallurgical EngineeringWuhan University of Science and TechnologyWuhan430081China 3） General Steelmaking MillWuhan Iron ＆ Steel Co．Ltd．Wuhan430083China ABSTRACT In order to control the total oxygen at an appropriate levelinvestigations on deoxidation and purification were carried out in ultra-low carbon and low carbon steels by means of the RH vacuum degasser in the General Steelmaking MillWuhan Iron ＆ Steel Co．Ltd．T he results show that influential factors of total oxygen removal in the order from main to subordinate are the free oxygen level in the tapping molten steelinteraction between the free oxygen and slagslag in the ladleand the vacuum treatment timerespectively．T he clean molten steel with a total oxygen content of 10×10－6and nonmetallic inclusions less than10μm in size was produced by the optimizing process．A new equation involving the change of total oxygen concentration via the ladle with time is approvedwhich considers the influences of apparent oxygen equilibrium contentcirculationand diffusion mass transfer on the removal rate of oxide inclusions． KEY WORDS secondary refining；RH vacuum degassing；low-carbon clean steel；total oxygen content；inclusion control 收稿日期：2009-07-26 作者简介：区 铁（1953－）男教授级高工博士生导师E-mail：ou－tie＠yahoo．com．cn 为提高钢的工艺性能和洁净度关于控制钢中 全氧量（T ［O］）及夹杂物的技术有不少报道［1－6］．目 前在国内由于成本或方法的重现性、稳定性等复杂 原因有些技术还难以工业化或需要进一步改进． 在炼钢过程中由于需要对钢种成分及清洁度等进行 控制对 RH 真空处理工艺的要求也在提高将全氧 量及氧化物夹杂控制在一个适当的水平已成为炼钢 和材料制备技术面临的重要任务．本文重点探讨了 RH 装置真空脱气过程钢中全氧量变化行为及 控制． 1 试验方法 试验在炼钢总厂 RH－KTB 真空脱气装置上进 行．钢水处理容量80t；真空室为双室平移更换真 空泵的抽气能力400kg·h －1（在66∙7Pa）插入管内 径0∙3m设计循环流量30t·min －1 ；驱动气体为氩 气和氮气流量400～600NL·min －1．根据需要可 以通过喷枪喷吹粉剂／氩气或通过高位料仓向真空 室熔池添加精炼熔剂． 第31卷 增刊1 2009年 12月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol．31Suppl．1 Dec．2009 DOI:10．13374／j．issn1001－053x．2009．s1．024
Vol.31 Suppl.I 区铁等：RH精炼钢中全氧量变化与操作改进 73. 1.1降低钢中全氧量 Qakt P1 wy 0+W1(0+akT P1) (3) 对低碳、超低碳钢全氧含量的变化进行测定与 估算，确定主要影响因素，包括调整出钢溶解氧含 其中：为去除全氧的表观速率常数，min1. 量、钢包渣成分、R一KTB操作及真空脱气纯处理 时间，以降低钢中全氧含量. 1.2控制钢中细微夹杂物 预先向低碳钢钢水增氨，然后进入RH装置抽 真空，从上升管喷嘴连续喷吹氨气或氩气驱动钢水 ak P,(T[Ol-T[OL) 环流与脱气，以减少钢中尺寸大于10m的夹杂物 QTIOL QTIOJ 试验按预定时间取样，考察真空处理前后，中间包的 炉渣成分，钢水及连铸坯全氧量，和非金属夹杂物等 TIOJ 相关参数 2试验结果和讨论 2.1RH装置内钢水全氧量变化的研究 图1RH装置中去除全氧的示意图 由于很难对高温钢水中夹杂物分离去除的基本 由于系数K涉及环流、扩散、吸附夹杂物表面 步骤进行分析观察，忽略全氧去除速率中的系数项 积和表观平衡浓度等方面，不适当的操作（过度搅 内涵是文献中的一种典型处理方式]， 拌、环境污染)会加大逆过程驱动力，从而影响全氧 为了研究全氧去除的规律，这里假设：真空室和 的分离去除 钢包钢水处于均匀混合状态；去除T[0]的控速环 图2比较了RH纯脱气过程弱脱氧钢全氧量的 节为钢液相传质，考虑钢包和真空室钢水中全氧的 测定值及计算值.由T[O]=R/K可以推得二次 质量平衡，钢包钢水中全氧量随时间的变化可建立 氧化速率(R),同时按式(2)计算可知，K= 一个二阶非齐次微分方程式来描述 0.16mim1,R=2.32×10-6min-1,T[0]e= T[o]o akr dr[ol dt WI dt 24.1×10-6.其中与脱氧产物平衡的溶解氧含量为 9.6×10-6,夹杂物中的氧含量为14.5×10-6.从 QakT PT[O]QakT PT[Ole 钢水的二次氧化速率看，单纯添加铝矾土稀释炉渣 wy W1 wy W1 (1) 抑制传氧作用有限 式中，T[0]为钢水中全氧浓度，10-6；t为脱气处理 时间，mim;Q为循环流量，tmin一l;a为吸附氧化 物夹杂的有效表面积，m2:A为钢水密度，kgm3； kr是全氧的传质系数，m 'min;T[0]。是全氧的 一■一铝钒土1 表观平衡浓度，10-6；wv是真空室钢水量，t;W1是 0 10 一●一无 2 一▲一铝钒土3 环流过程钢包钢水量，t· 一-无 4 图1为RH环流去除全氧的示意图.图中，Wv 一Eq.(2) D 和W1分别为真空室和环流过程中钢包钢水量，t; 10152025 T[O]v和T[0]1分别为真空室和钢包钢水中全氧 t/min 浓度，10-5；QT[0]v和QT[0]1分别为单位时间 图2RH纯脱气期间弱脱氧钢全氧量的变化 从真空室向钢包流出和从钢包流入真空室的全氧质 量，tmin1. 2.2改进操作与钢的洁净度 在初始条件t=0,T[0]=T[0]v=T[0]o,求 全氧量是衡量钢质洁净度的重要指标)，为了 解方程(1)，得到RH处理过程钢水中全氧浓度随时 使全氧量控制在适当水平，试验比较了相同搅拌条 间变化的微分方程通解. 件下出钢溶解氧含量([0])、钢包渣成分和真空脱 T[0]=T[0]e+(T[0]o-T[0]e)exp(-Kt) 气时间等影响因子对低碳镇静钢全氧量的影响，如 (2) 图3所示，评估影响因子级差发现，影响全氧量去
1∙1 降低钢中全氧量 对低碳、超低碳钢全氧含量的变化进行测定与 估算确定主要影响因素包括调整出钢溶解氧含 量、钢包渣成分、RH－KTB 操作及真空脱气纯处理 时间以降低钢中全氧含量． 1∙2 控制钢中细微夹杂物 预先向低碳钢钢水增氮然后进入 RH 装置抽 真空从上升管喷嘴连续喷吹氮气或氩气驱动钢水 环流与脱气以减少钢中尺寸大于10μm 的夹杂物． 试验按预定时间取样考察真空处理前后中间包的 炉渣成分钢水及连铸坯全氧量和非金属夹杂物等 相关参数． 2 试验结果和讨论 2∙1 RH 装置内钢水全氧量变化的研究 由于很难对高温钢水中夹杂物分离去除的基本 步骤进行分析观察忽略全氧去除速率中的系数项 内涵是文献中的一种典型处理方式［7］． 为了研究全氧去除的规律这里假设：真空室和 钢包钢水处于均匀混合状态；去除 T ［O］的控速环 节为钢液相传质．考虑钢包和真空室钢水中全氧的 质量平衡钢包钢水中全氧量随时间的变化可建立 一个二阶非齐次微分方程式来描述． d 2T ［O］ d t 2 ＋ Q W1 ＋ Q＋ akTρ1 w V dT ［O］ d t ＋ QakTρ1T ［O］ w V W1 ＝ QakTρ1T ［O］e w V W1 （1） 式中T ［O］为钢水中全氧浓度10－6 ；t 为脱气处理 时间min；Q 为循环流量t·min －1 ；a 为吸附氧化 物夹杂的有效表面积m 2 ；ρ1 为钢水密度kg·m －3 ； kT 是全氧的传质系数m·min －1 ；T ［O］e 是全氧的 表观平衡浓度10－6 ；w V 是真空室钢水量t；W1 是 环流过程钢包钢水量t． 图1为 RH 环流去除全氧的示意图．图中WV 和 W1 分别为真空室和环流过程中钢包钢水量t； T ［O］V和 T ［O］1 分别为真空室和钢包钢水中全氧 浓度10－6 ；QT ［O］V 和 QT ［O］1 分别为单位时间 从真空室向钢包流出和从钢包流入真空室的全氧质 量t·min －1． 在初始条件 t＝0T ［O］＝T ［O］V＝T ［O］0求 解方程（1）得到 RH 处理过程钢水中全氧浓度随时 间变化的微分方程通解． T ［O］＝T ［O］e＋（T ［O］0－T ［O］e）exp（－κT t） （2） κT＝ QakTρ1 w V Q＋ W1（ Q＋ akTρ1） （3） 其中 κT 为去除全氧的表观速率常数min －1． 图1 RH 装置中去除全氧的示意图 由于系数 κT 涉及环流、扩散、吸附夹杂物表面 积和表观平衡浓度等方面不适当的操作（过度搅 拌、环境污染）会加大逆过程驱动力从而影响全氧 的分离去除． 图2比较了 RH 纯脱气过程弱脱氧钢全氧量的 测定值及计算值．由 T ［O］e＝ R／κT 可以推得二次 氧化 速 率 （ R ）同 时 按 式 （2） 计 算 可 知κT＝ 0∙16min －1R ＝2∙32×10－6 min －1T ［O］e＝ 24∙1×10－6．其中与脱氧产物平衡的溶解氧含量为 9∙6×10－6夹杂物中的氧含量为14∙5×10－6．从 钢水的二次氧化速率看单纯添加铝矾土稀释炉渣 抑制传氧作用有限． 图2 RH 纯脱气期间弱脱氧钢全氧量的变化 2∙2 改进操作与钢的洁净度 全氧量是衡量钢质洁净度的重要指标［1］为了 使全氧量控制在适当水平试验比较了相同搅拌条 件下出钢溶解氧含量（［O］）、钢包渣成分和真空脱 气时间等影响因子对低碳镇静钢全氧量的影响如 图3所示．评估影响因子级差发现影响全氧量去 Vol．31Suppl．1 区 铁等： RH 精炼钢中全氧量变化与操作改进 ·73·
74 北京科技大学学报 2009年增刊1 除进度的因素按作用高低依次是：出钢溶解氧水平、 当出钢溶解氧含量高且RH真空吹氧不当时，钢中 钢中溶解氧与钢包渣的交互作用、钢包渣和真空脱 全氧量可达40×10-6~75×10-6.因此，降低氧化 气净化时间 物夹杂最好从源头开始，并合理控制钢中溶解氧、钢 钢中溶解氧含量上升可加大与渣的交互作用， 包渣成分及真空环流操作， 0.6 随着纯脱气时间的增大，全氧量在下降，吸附界 试验编号[O10炉渣真空脱气时间min >650调渣 25 面处夹杂物的浓度远大于钢中浓度，真空条件下， 0.5 2 >650 20 过度的循环会导致界面夹杂物返回钢水，炉渣、耐火 0.4 3 <650 调渣 20 4 <650 25 材料对钢水传氧[8]等问题.因此，适当的纯脱气时 03 间及流量模式要视钢种和操作效果而定 0.2 图4为RH处理期间超低碳钢全氧量及去除比 率的变化，改进后，出钢溶解氧位和钢包渣成分处 于受控状态，通过适当的RH脱气处理，超低碳镇静 钢的全氧量降低到10×10-5（氮13×10-6，硫14× 试验编号 10-6,磷40×10-6)，全氧的去除效率超过97%，连 图3影响因子对去除钢中全氧量的影响 铸过程水口堵塞现象也有明显改善 (a) 10 1.0 (b) 中包TIO]/10 (CaO)(CaO)/T(Fe+Mny 10 (SiO,)(ALO,) 10 0.8 wt% ● 0. 口4 13 1.2 3.5 0.6 >6 1.3 11 3.3 Al 0.4 “平均值 0.2 RH终 10/10-6 0 10 20 30 4050 20 30 40 t/min t/min 图4RH处理期间超低碳钢全氧量及去除比率的变化，(：)钢水中全氧量去除比率的变化；(b)钢水中全氧量的变化 图5是RH装置内添加碱性熔剂并控制渣中 钢水二次氧化的不稳定条件. T(Fe十Mn)改善钢中全氧量的例子，与钢包顶渣接 图6考察了超低碳钢顶渣组成在Ca0SiO2一 触的钢水涉及以下反应： A203三元系中的位置及钢中全氧量变化，二次精 3(Me0)+2[A1]—(Al203)+3[Me], 炼渣系组成从低碱度转移到>2.5区域，钢中全 Me-Fe,Mn. 氧量为15×10-6~12×10-6.当渣成分位于Ca0 饱和且CaO/Al2O3适当的低熔点区域时，采用真空 超低碳钢 TO/106 中间包 10-11 顶吹氧加速脱碳，处理后的超低碳钢中全氧量也可 3 降至10×10-6 20 0、 i00A-A0 C-Ca0 20 80 5 40 60 10 T01/10-6 3 60 20-28 40 T(Fe+Mn)% 80 12-15 20 R=4.2 图5渣中T(Fe十Mn)对钢中全氧量的影响 100 骑10 +0 Cao 3CA 12C7A AL,O 实际操作表明，顶渣T(Fe十Mn)≤2%条件下 0 20 40 60 100 AL0,% 对降低钢中全氧量最为有利.当T(Fe十Mn)含量 减小后，顶渣中S02活度较高和高铝质包衬会成为 图6顶渣组成的位置和钢中全氧量的变化
除进度的因素按作用高低依次是：出钢溶解氧水平、 钢中溶解氧与钢包渣的交互作用、钢包渣和真空脱 气净化时间． 钢中溶解氧含量上升可加大与渣的交互作用 图3 影响因子对去除钢中全氧量的影响 当出钢溶解氧含量高且 RH 真空吹氧不当时钢中 全氧量可达40×10－6～75×10－6．因此降低氧化 物夹杂最好从源头开始并合理控制钢中溶解氧、钢 包渣成分及真空环流操作． 随着纯脱气时间的增大全氧量在下降吸附界 面处夹杂物的浓度远大于钢中浓度．真空条件下 过度的循环会导致界面夹杂物返回钢水炉渣、耐火 材料对钢水传氧［8］等问题．因此适当的纯脱气时 间及流量模式要视钢种和操作效果而定． 图4为 RH 处理期间超低碳钢全氧量及去除比 率的变化．改进后出钢溶解氧位和钢包渣成分处 于受控状态通过适当的 RH 脱气处理超低碳镇静 钢的全氧量降低到10×10－6（氮13×10－6硫14× 10－6磷40×10－6）全氧的去除效率超过97％连 铸过程水口堵塞现象也有明显改善． 图4 RH 处理期间超低碳钢全氧量及去除比率的变化．（a） 钢水中全氧量去除比率的变化；（b） 钢水中全氧量的变化 图5是 RH 装置内添加碱性熔剂并控制渣中 T（Fe＋Mn）改善钢中全氧量的例子．与钢包顶渣接 触的钢水涉及以下反应： 3（MeO）＋2［Al］ （Al2O3）＋3［Me］ Me＝FeMn． 图5 渣中 T（Fe＋Mn）对钢中全氧量的影响 实际操作表明顶渣 T （Fe＋Mn）≤2％条件下 对降低钢中全氧量最为有利．当 T （Fe＋Mn）含量 减小后顶渣中 SiO2 活度较高和高铝质包衬会成为 钢水二次氧化的不稳定条件． 图6考察了超低碳钢顶渣组成在 CaO－SiO2－ 图6 顶渣组成的位置和钢中全氧量的变化 Al2O3 三元系中的位置及钢中全氧量变化．二次精 炼渣系组成从低碱度转移到 R＞2∙5区域钢中全 氧量为15×10－6～12×10－6．当渣成分位于 CaO 饱和且 CaO／Al2O3 适当的低熔点区域时采用真空 顶吹氧加速脱碳处理后的超低碳钢中全氧量也可 降至10×10－6． ·74· 北 京 科 技 大 学 学 报 2009年 增刊1
Vol.31 Suppl.1 区铁等：RH精炼钢中全氧量变化与操作改进 .75. 图7是RH真空脱气后和中间包试样中非金属 参考文献 夹杂物平均直径随全氧量的分布情况，钢中全氧量 [1]Xu K D.Certain basic subjects on clean steel.Acta Metall Sin. 降低后，非金属夹杂物的平均直径也在细化，没有观 2009,45(3):257 察到大于10m的钢中非金属夹杂物 (徐匡迪.关于洁净钢的若干基本问题，金属学报，2009,45 14 (3):257) 12 [2]Zhang L F,Cai KK.Steel cleanliness during RH degassing pro- cess//Proceedings of China Iron Steel Annual Meeting.Bei- jing,2005,193 8 (张立峰，蔡开科，RH真空处理过程中钢水的清洁度∥中国 6 钢铁年会论文集.北京，2005：193) SRH后 。中间包 [3]Zheng S C.Zhu M Y.Water modeling study of removal of non 2 metallic inclusions in RH degasser//Proceedings of China Iron Steel Annual Meeting-Beijing.2005:258 Q 1012141618202224 TIOV10- (郑淑国，朱苗勇.RH精炼装置内夹杂物行为的水模实验研 究∥中国钢铁年会论文集.北京，2005：258) 图7钢中全氧量和夹杂物平均直径的关系 [4]Treadgold C J.Behaviour of inclusion in RH degasser.Ironmak- ing Steelmaking.2003.30(2):120 3结论 [5]Ou T,Tian Y S.Lin L P.et al.Effects of air bubble agitation and slag components on cleanliness of low-carbon molten steel. (1)基于RH装置真空脱气过程，提出了一种 Wuhan Iron Steel Corp Technol.2007.45(3):6 钢水中全氧浓度随时间变化的微分方程及其近似 (区铁，田义胜，林利平，等.气泡搅拌和炉渣成分对低碳钢 清洁度的影响.武钢技术，2007,45(3)：6) 解，方程考虑了钢水环流、扩散传质及全氧表观平衡 [6]Liu ZZ.Kuwabara M.Recent progress in oxide metallurgy tech- 含量对氧化物夹杂去除速率的影响， nology and its application.Steelmaking.2007.23(4):1 (2)在一定的搅拌条件下，影响钢中全氧量去 (刘中柱，桑原守。氧化物冶金技术的最新进展及其实践。炼 除的因素按作用高低依次为：出钢溶解氧水平，溶解 钢，2007,23(4)：1) 氧与钢包渣的交互作用，钢包渣，和真空脱气净化 [7]Murai T.Reducing inclusions using the pressure elevating and re- 时间， ducing method in RH degasser/Report of the ISIJ Meeting- Japan,2007,20(4):859 (③)通过发展二次精炼过程控制钢中全氧量及 [8]Son J H.Jung I H.Jung S M.Chemical reaction of glazed refrac- 夹杂物的技术条件，生产了满足用户需求的钢种及 tory with Al-deoxidized molten steel.ISIJ Int.2008,48(11): 清洁钢水， 1542
图7是 RH 真空脱气后和中间包试样中非金属 夹杂物平均直径随全氧量的分布情况．钢中全氧量 降低后非金属夹杂物的平均直径也在细化没有观 察到大于10μm 的钢中非金属夹杂物． 图7 钢中全氧量和夹杂物平均直径的关系 3 结论 （1） 基于 RH 装置真空脱气过程提出了一种 钢水中全氧浓度随时间变化的微分方程及其近似 解方程考虑了钢水环流、扩散传质及全氧表观平衡 含量对氧化物夹杂去除速率的影响． （2） 在一定的搅拌条件下影响钢中全氧量去 除的因素按作用高低依次为：出钢溶解氧水平溶解 氧与钢包渣的交互作用钢包渣和真空脱气净化 时间． （3） 通过发展二次精炼过程控制钢中全氧量及 夹杂物的技术条件生产了满足用户需求的钢种及 清洁钢水． 参 考 文 献 ［1］ Xu K D．Certain basic subjects on clean steel．Acta Metall Sin 200945（3）：257 （徐匡迪．关于洁净钢的若干基本问题．金属学报200945 （3）：257） ［2］ Zhang L FCai K K．Steel cleanliness during RH degassing process∥ Proceedings of China Iron ＆ Steel A nnual Meeting．Beijing2005：193 （张立峰蔡开科．RH 真空处理过程中钢水的清洁度∥中国 钢铁年会论文集．北京2005：193） ［3］ Zheng S GZhu M Y．Water modeling study of removal of nonmetallic inclusions in RH degasser∥ Proceedings of China Iron ＆ Steel A nnual Meeting．Beijing2005：258 （郑淑国朱苗勇．RH 精炼装置内夹杂物行为的水模实验研 究∥中国钢铁年会论文集．北京2005：258） ［4］ Treadgold C J．Behaviour of inclusion in RH degasser．Ironmaking Steelmaking200330（2）：120 ［5］ Ou TTian Y SLin L Pet al．Effects of air bubble agitation and slag components on cleanliness of low-carbon molten steel． W uhan Iron Steel Corp Technol200745（3）：6 （区铁田义胜林利平等．气泡搅拌和炉渣成分对低碳钢 清洁度的影响．武钢技术200745（3）：6） ［6］ Liu Z ZKuwabara M．Recent progress in oxide metallurgy technology and its application．Steelmaking200723（4）：1 （刘中柱桑原守．氧化物冶金技术的最新进展及其实践．炼 钢200723（4）：1） ［7］ Murai T．Reducing inclusions using the pressure elevating and reducing method in RH degasser ∥ Report of the ISIJ Meeting． Japan200720（4）：859 ［8］ Son J HJung I HJung S M．Chemical reaction of glazed refractory with A-l deoxidized molten steel．ISIJ Int200848（11）： 1542 Vol．31Suppl．1 区 铁等： RH 精炼钢中全氧量变化与操作改进 ·75·