d)wn与z及x的关系 由m=cn7|z-1‖x-1 711.2 丌 可见: 0.8 1)对于每一τ,均有其1 0.6 =3 net. max 2)τ上升,即73上升,使取 04 0 得 net. max 的兀上升,n上 升,所以提高T3能带动 6810121416 net. max 及n,同时升高
11 net d w ) 与 及 的关系 1 net 1 1 ) 1 1 p c w c T − − = − − 由 可见： 1）对于每一τ，均有其wnet,max 2）τ上升，即T3上升，使取 得wnet,max 的π 上升，ηt上 升，所以提高T3 能带动 wnet,max 及ηt同时升高
§4-3燃气轮机装置定压加热实际循环 定压加热的实际循环 1-2不可逆绝热压缩; 2-3定压吸热; 34不可逆绝热膨胀; 4-1定压放热 T K Pressure drop during heat addition 1300 3 n 14 4 S 4. 2 a Pressu are drop during heat 300 reje
12 §4–3 燃气轮机装置定压加热实际循环 一.定压加热的实际循环 1-2 不可逆绝热压缩； 2-3 定压吸热； 3-4 不可逆绝热膨胀； 4-1 定压放热
压气机绝热效率( adiabatic compressor efficiency )ncs 和燃气轮机相对内效率( (adiabatic turbine efficiency )n CS h,a-h, (h2-h)hn=h+(3-h) n CS t h3-h4 T K 4a 1300 t, T t T 4 S 13
13 二.压气机绝热效率(adiabatic compressor efficiency) ηCS 和燃气轮机相对内效率(adiabatic turbine efficiency)ηT CS 2 1 CS ' C 2 1 s a w h h w h h − = = − ( ) ' C 2 1 CS 1 w h h s = − ( ) 2 1 2 1 CS 1 a s h h h h = + − ' , 3 4 , 3 4 t T a T t T s w h h w h h − = = − ( ) ' w h h t T T s , 3 4 = − 4 3 3 4 T s ( ) a h h h h = − −
T K 燃气轮机装置的内部热效率 (internal thermal efficiency )n net q1 net s W 1, nT S 7 CS 91=h2-h2=h3-h--(h,-h) Cs 整理后可得: 7n/(h3-h2,)-(h2-h) K ncs 7= 7-1 h2-h-(h-h) 7 CS K 7 CS 14
14 三. 燃气轮机装置的内部热效率 (internal thermal efficiency)ηi ' net ' 1 i w q = 整理后可得： ( ) ( ) ' ' ' net , 3 4 2 1 Cs 1 w w w h h h h t T c T s s = − = − − − ( ) ' 1 3 2 3 1 2 1 Cs 1 s q h h h h h h = − = − − − ( ) ( ) ( ) 1 3 4 2 1 CS CS 3 1 2 1 1 CS CS 1 1 1 1 1 1 T oi s s i s h h h h h h h h − − − − − − = = − − − − − −
7n(h3-h)-(h-h) 7 h2-h1-(h2,-h) K 讨论: 0.30 a)除丌、τ外n还与nc、m有关, 0.25 7n个n↑→n个 0.20 目前m=0.85~092,7s=0.85~0.90 0.15 0.10 b)x一定时,z个,n,个 0.05 024681012 c)z↑,n,个但有极值 增大τ是提高燃气轮机装置性能(wmt,n)的方向。s
15 ( ) ( ) ( ) 1 3 4 2 1 CS CS 3 1 2 1 1 CS CS 1 1 1 1 1 1 T oi s s i s h h h h h h h h − − − − − − = = − − − − − − 讨论： C CS CS ) 0.85 ~ 0.92 0.85 ~ 0.90 i T T i T a = = 除 、 外 还与 、 有关， S ， 目前 ， b) 一定时， ,i c) ,i 但有极值 增大τ是提高燃气轮机装置性能（wnet，ηi）的方向