24 电气设计禁忌手册 绕线转子二相异步电动机定子绕组利转了绕组的极数应当完全致否则电机 就不能止常运行所以绕线转∫不能用于单绕组双速电机因为当定子改变联结方式 而改变极数时,转了绕组的极数不能作相应的改变。 1.16单层绕组不要用于客量较大的电机 大谷竹也机 单层绕组 双层绕组 单层绕组为整距绕组,其谐波磁势的作用对电机的噪声振动及损耗温升均有不 利的影响,对大电机尢为突出。绕组端部相互交叠不易整形。10kW以上的电机,铁心 内径较大,宜采用双层绕组,绕组的分布短距措滩可以很大程度上削弱除齿谐波以外 的其他次教谐波磁势·大大改善电机性能:双层绕组端部排列整齐,易于嵌线。此外 绕组适当短距可节约用铜:′ 1.17容量较小的电机不要用双层绕组 双层绕组下线时需要“吊把”的线圈较名这样对于容量小铁心内圆小的忠机下 线|难,单层绕组下线时諾要“吊把”的线圈数少、而目每槽只有…个线圈边没有层 间绝缘、下线简单易行,时少,并且槽内的帘间利附率高单层绕组线圈数只有双层 绕组的…一半,线圈制造工时少所以对小电机米说单层绕组的工艺性好,制造成本低 单层绕组-般是整距线圈不利于谐波的削捋电机性能要差一些,但对于小电 机来说问题不突出
1有关电机设计的问题 15 小容早电机 双层绕组 单层绕组 × 118直流电机气隙不宜过大或过小 直流电机气隙大小影响电机换向性能及励磁容量。在电枢反影交轴磁势的作用 下、主极磁通分布不均匀,气隙磁密大的地方换向器片问电压高,换向性能变坏。在气 隙小旳时候电枢反应的影响比较突出。气隙增大,可以使额定负荷时最大片间电压 低,有利于削弱换向火花。但使主极励磁安匝增加,励磁损耗及励磁绕组用铜量均增 加。气隙的数值可按下式计算: 8=(0.37~0.4)Ar 式中,A为线负荷;r为极距;4为空载气隙磁密幅值。 主极磁通 合成磁通 电枢反应 e 磁通 电枢反应 〔陈憾通分布 1.19直流电机电枢绕组不要采用整距
电气设计禁忌手册 趴 直流电机电枢绕组采形整距不利于换向此时槽内上、下层线圈同时处于换向状 态,由于自感及互感的作用,换向电势成倍增加,阻挠换向电流的变化使换向性能恶 化。采川短距时,槽内上、下层线圈不同时换向,线圈的换向电势只有自感没有互感 电势大小约为整线圈换向电势的一半,使换向性能得到改善。 1.20直流电动机不宜只有并励绕组 由亍电枢反应的去磁作用,使并励电动机负戟运行町的磁通量小于空载运行时 的磁通量:造成负载运行时转速下降不大,甚至上升,导致电机运行不稳定,因此应当 釆用复励绕组,其中部动绕组的助磁作用和电抠反应的大磁作用互相平衡、使电机运 行时磁通量大小不随负载的变化而变化,复励电机的机娀特性为平缓下降,在负载变 化时,机都能稳定运 励汽 并励绕组 體慟圃
1有关电机设计的问题 7 1·21直流电机换向极磁路不要饱和 换阿级 铁心 B 换冋纵 统组 电枢绕组 于 电枢电流流过换向极绕组在换向极铁心与电枢表面的气隙处产生磁通,换向元 件切割该磁通产生换向电势、该换向电势和换向元件的自感、互感电势相等时实现电 阻换向,换向火花最小换向极磁路不饱和时,不同负载下换向电势均和自感、互感电 势平衡使换向良好。换向极磁路饱和时于两种电势不平衡,电机过载时为滞后换 向,火花情况恶化。所以换向极磁路不要饱和 1.22凸极同步电机不要用均匀的气隙 发咆机设计时要求发电 机电压为正弦波。凸极同定子铁心 8最小 最大 电柷转子为集中励磁绕组 其磁势分而为矩形波:为∫ 徽极铁r与 使气隙磁密沿圆周方向正弦 励依绕组! 布,板同步柱机般不 做成与气隙:使磁极极尖 的最∵蹴忄磁极中∴汽 了∵ ￠的蛙小隙的比值为i 这计气隙磁密波接近小 然波 1.23单相电机不要用非正弦绕组
由气设计禁忌手册 磁势宁间分布图 非正弦绕维 山求绕狂 苔槽线圈匝数相等丿 各槽绕圈匝数按l弦设计 单相电机一般由两套绕组组成。·套为主绕组,另…套为接有电容器的副绕组 两套绕组所产生的脉振磁场合成旋转磁场使电机旋转。如果,主、副绕组为非正弦绕 组,由子合成后的旋转磁场中的谐波磁场的影响,使电机各项性能很差。所以一般单 相电机均采用各线圈匝数不相同的正弦绕组。 电机结构设计 1.24结构件的机加工精度和粗糙度不要选择过高或过低 一」圆 際 转子外圆一 :!樗度低 .精度耑 可气隙不的 电隙均 电钒的定与转∫之闩的空隙称为气隙结构∫的机加工精度过低,使电机气陈 沿圆周方向不均匀,电机性能恶化,产生噪声、振动.严重时使定、转子相碰,电机烧 毁:机加1精度过高,则使加成本增加。衣面粗糙度直接影响配台合尺寸的精度和配 性质的稳定。所以要选择既达到了规定的精度和粗糙度又最经济的加工方法