超星·期刊当表征锥齿轮特性的主要参数选好以后，还不能得到一对完整的齿轮副，还必须注意全局和一般，整体和个别的关系，要全面衡量以期得到整体的合理。下面对表8中的有关各项加以说明。1.压力角α在小客车上，由于要求工作的平稳性和降低噪音，多采用较小的压力角。：对载重汽车，尤其是重型载重汽车，对噪音要求不高而希望有较强的齿根厚度，故多采用较大的压力角。对于小客车，目前压力角α多为16，也有少数用17.5；对于载重汽车，多为20；对于重型载重汽车多为22.5*2. 齿高参数表中的5、6、7.8这四项计算是齿高方面的参数，汽车主传动器用的螺旋锥齿轮是采用短齿制和高度修正的。其目的是为了达到消除根切，使大小齿轮滑动比接近相等，提高齿轮的强度，高度修正的实质是小齿轮采用正修正，此时小齿轮齿项高增加，而大齿轮齿顶高减少同一值。在表9和表10中给出了齿工作高系数H)和齿全高系数H2。 齿顾高系数由小齿轮齿数决定。 有的资料中给出高度修正系数,可用。=→-s进行换算。有的资料给出径向间隙C，可用式C=H2一H1换算。为了查阅方便，表9及表10也给出了=及C值的大小,在实际加工时，为了提高精切刀的使用寿命，在齿轮粗切时将牙齿深度比计算的齿全高加大一^值，故粗切深度=h：+，但所计算的齿根高、径向间隙及其它计算都不计入A值。△值的大小推荐如下：当m>11时取0.38毫米，m为11~2.5时取0.25，m<2.5时取0.12。小客车用H1，H2、a,值表9小齿轮齿数1011213齿工作高系数H11.5501.5701.6001.6401.7001.7001.8281.8881.888齿全高系数H21.7381.7591.7880.2350.2400.2500.2700.3100.370齿项高系数0.5500. 500.5400.480高度修正系数。0.5400. 5450.1880.1890.1880.1880.1880. 188径向间隙系数 C载重汽车用HI.H2.0.主值表10小齿轮齿1011齿工作高系数 H11.4301.6101.6501.6801.6951.5001.5601.5881.6661.7331.7881.8331.8651.882齿全高系数H20.1600.4350.490齿项高系数‘0.2150.2700. 3250.3800.5550.5350.4800.4450.4050.358高度修正系数0.510径向间系数 C0.1580.1660.1730.1780.1820.1850.1873.齿面宽F增加齿面宽，理论上似乎可以提高齿轮的强度及使用寿命，但实际上由于齿面宽过大使齿轮小端延长而导致齿间变窄，势必减小切削刀头的顶面宽及其棱边的圆角半径。这样，一方面使齿根圆角半径过小，另一方面也降低了刀具的使用寿命。此外由于安装误差及热处理变形等影响，使齿轮的负荷易于集中小端而导致牙齿早期损坏齿面宽过小同样也会降低牙齿的强度和寿命。通常可用下面三个公式进行估算，并可得到满意的结?44—
当表征锥齿轮特性的主要参数选好以后， 还 不能得到 一 对完整的齿轮副， 还必须注意全局和 一 般， 整 体和个别 的 关系， 要全面衡量 以期得到整体的合 理 ． 下面 对表 8 中的有关各项加 以说明． 1 ． 压力角 a 在小客车上， 由于要求工作的平稳性和降低噪音， 多采用较小的压力角． 对载重汽车， 尤其是重型载 重汽车， 对噪音要求不 高而希望有较强的齿根厚度， 故多采用较大的压力角 ． 对于小客车， 目前压力角a 多为1 6 ‘ ， 也有少数用1 7 . 5 ‘ ； 对于载重汽车， 多为2 0 ‘ ； 对于 重 型载重汽车 多为2 2 . 5 ‘ ． 2 ． 齿离参数 表中的 5 、 6 、 7 、 8 这 四 项计算是齿高方面的参数 ， 汽车主传动器用 的螺旋锥齿轮是采用短齿制和 高 度修 正 的， 其目的是为了达到消除根 切， 使大小齿轮滑动 比接近相等， 提高齿轮的强度 ． 高度修正 的实质是小齿 轮采用 正修 正 ， 此时小齿轮齿顶 高增加， 丽大齿轮齿顶高减少同 一 值． 在表 9 和表 1 0 中给出了齿 工作高系数 t ， H i 和齿全高系数 H z o 齿顶高系数口由小齿轮齿数决定， 有的资料中给出高度修正 系数亭， 可用a = H 一 搴 进行换算． 有的资料给出径向间隙C ． 可用式C - H 2 - H l 换算， 为了查阅方便， 表 9 及表1 0 也给出了拿 及 C 值的大小． 在实际加 工 时， 为了提高精切 刀的使用 寿命， 在齿轮粗切时将牙 齿深度 比计算的齿全高加大 一 △值， 故 粗切深度 - 矗t + A ， 但所计算的齿根高、 径向间隙及其它计算都不计入△值 ， △值的大小推荐如下： 当 m > l l 时△取0 . 3 8 毫米， 州 为1 1 ～ 2 . 5 时△取0 . 2 5 ， m < 2 . 5 时△取0 . 1 2 。 小客车用 H l , H z ， 口 ， § 值 表 9 小 齿 轮 齿 数 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 齿 工作高系数 H i 1 . 5 5 0 1 . 5 7 0 1 . 6 0 0 1 , 6 4 0 1 . 7 0 0 1 . 7 0 0 齿全离系 数 H 2 1 . 7 3 8 1 . 7 5 9 1 . 7 8 8 1 . 8 2 8 1 . 8 8 8 1 , 8 8 8 齿顶高系 数 口 0 . 2 3 5 0 . 2 4 0 0 . 2 5 0 0 . 2 7 0 0 . 3 1 0 0 . 3 7 0 高度修正 系数 § 0 . 5 4 0 0 . 5 4 5 0 . 5 5 0 0 . 5 5 0 0 . 5 4 0 0 . 4 8 0 径向间隙系数 C 0 . 1 8 8 0 . 1 8 9 0 . 1 8 8 0 . 1 8 8 0 . 1 8 8 0 . 1 8 8 载 重汽车用 H i ． H 2 ． 口 ， § 值 表1 0 小 齿 轮 齿 数 5 6 7 8 9 l O 1 1 t 齿工 作高系 数 H i 1 . 4 3 0 1 . 5 0 0 1 . 5 6 0 1 . 6 1 0 1 . 6 5 0 1 . 6 8 0 1 . 6 9 5 齿全高系 数 H z 1 . 5 8 8 1 . 6 6 6 1 . 7 3 3 1 . 7 8 8 1 . 8 3 3 1 . 8 6 5 1 . 8 8 2 齿顶 高系 数 口 0 . 1 6 0 0 . 2 1 5 0 . 2 7 0 0 . 3 2 5 0 . 3 8 0 0 . 4 3 5 0 . 4 9 0 高度修 正 系 数 g 0 . 5 5 5 0 . 5 3 5 0 . 5 1 0 0 . 4 8 0 0 . 4 4 5 0 . 4 0 5 0 . 3 5 8 径向间隙系 数 c 0 . 1 5 8 0 . 1 6 6 0 . 1 7 3 0 . 1 7 8 0 * 1 8 2 0 . 1 8 5 0 . 1 8 7 3 ． 齿面宽F 增加齿面宽， 理论上似乎可 以提高齿 轮的 强度及使用 寿命， 但实际上由于 齿 面宽过 大使齿轮小端 延长 丽 导 致齿间变窄， 势 必 减小切 削 刀 头的 顶 面 宽 及 其棱 边的 圆角 半径 ． 这 样， 一 方 面 使齿根 圆角半径过小． 另 一 方面也降低了 刀具的使用 寿命． 此外由 于 安装误差 及 热 处 理 变形等影响， 使齿轮的负荷易 于 集中小端 丽 导 致牙齿早期损坏 ， 齿面宽 过小同样也会降低牙齿的 强度 和寿 命， 通常 可用 下面 三个公 式进 行估算， 并 可得到 满 意 的 结 果． 一 4 4 — ChaoXing
超星·期刊F<0.155 DF≤+4.F<10m其中以F<A用得最多。4.面锥角Y。将齿轮的面锥设计成平行于啮合齿轮的根锥，可以得到齿长方向相同的径向间隙。因此可以使用具有较大顶面宽度及棱边圆角半径的刀头，使刀具的寿命可以提高，同时也加强了牙齿的强度。5.刀盘名义直径2共有10种名义直径的刀盘，但每种刀盘只能加工一定尺寸范围的齿轮。从考虑大端与小端螺旋角相等或近于相等出发。 当 6=14。 时。 可以用式2r=一命命 做初步估算。 然后接表 11 选用刀盘。 为了减少牙齿对接触区移动的敏感性，可用较小直径的刀盘。反之，如果安装刚性较好，传递扭矩较小，可应用较大直径的刀盘。刀盘直径选择表装1刀盘直径(毫米）平均节锥距(毫米）最大模数平均节锥距(毫米)最大模数刀盘直径(毫米）12.7 (1/2)6.35~12.70152.4 (6")69. 85~88.901.694.6227.94 (1.1")12.70~19.05190.50 (7 /2)88.90~101.606.351.6988.10 (11/2)19.05~25.402.54228.60 (9")101.60~133.357.2650.8 (2")10.1625.40~38.102.54304.8 (12")133.35~190.50457.2（18")190.50~381.0010.16~16.988.9 (31/2")E3.186.螺旋角 β螺旋角的大小沿齿长方向是不同的，大端较大，小端较小，齿面宽中点的螺旋角为名义螺旋角。即在节锥上所作牙齿长度中点上的切线与该点和节锥顶点连线之间的夹角（图51），螺旋角的大小影响牙齿的接触率、强度及轴向力的大小。汽车主传动器锥齿轮多用β=35～40小客车应用较大值；载重汽车用较小值，通常用35的居多，（+0)sn，式中p.，近似刀号螺旋角初步确定后需用刀号加以修正，首先求出近似刀号一用“分”表示。根据上式求出近似刀号，然后取最接近的标准刀号，标准刀号为122元82-…20元。确定刀号后反算螺旋角。B=sin(-8 )所得螺旋角应用牙齿接触率m来检验（图52）。m值通常在1.25~1.50之间7.螺旋方向螺旋方向用齿的曲线方向表示，左旋牙齿从中心线尚左倾斜，右旋牙齿从中心线向右倾斜，螺旋方向的确定主要XP(齿中点)十根据所要求的轴向力方向考虑，与传动平稳和效率无关。设计时应使齿轮在轴向力作用下离开锥顶，使齿轮啮r合间隙有增大的趋势，不致于使牙齿因咬死损坏。因此汽车上小齿轮应为左旋，而大齿轮为右旋。轴向力方向可以用手势法则判断。左旋用左手法则，右旋用右手法送5元爆旅角节锥距首一螺腿角则。含一齿面宽，45—
F ≤o . i s s D F ≤÷爿 ． F ≤1 0 m 其中以F ≤丢爿用得最多． 4 ． 面锥角Y 。 将齿轮的面锥设计成平行于 啮合齿轮的根锥， 可以得到齿长方向相同的径向间隙． 因此可以使用具有 较大顶 面宽度及棱边圆角半径的刀 头， 使刀 具的寿命可以提高， 同时也加强了牙 齿的强度。 5 ． 刀盘名 义直 径2 r 共有1 0 种名 义 直径的刀 盘， 但每种刀 盘只能加 工 一 定尺寸范围的 齿轮． 从考虑大端与小端螺旋角相等 ． 或近子相等出发， 当 6 一号彳 。 对， 可 以用式2 r 一 —器哥做初步估算， 然后 按 表 l 1 选用 刀 盘。 为了减 少牙 7 齿对接触 区移动的 敏感性， 可用 较小直 径的刀 盘 。 反 之 ， 如 果安装刚性较好， 传递 扭矩较小， 可应用较大 真径的刀 盘。 刀 盘 直径选 择 表 表 n 刀 盘 真径 （毫米） 平均节锥 距（毫米） 最大模数 刀 盘直 径 （毫米） 平均节锥 距（毫米） 最大模数 1 2 . 7 ( i ' z p ) 6 . 3 5 - 1 2 . 7 0 1 . 6 9 1 5 2 . 4 ( 6 r ) 6 9 . 8 5 8 8 . 9 0 4 . 6 2 2 7 . 9 4 ( l . l r ) 1 2 . 7 0 - - J q . 0 5 1 . 6 9 1 9 0 . 5 0 ( 7 1 / 2 ) 8 8 . 9 0 - - 1 0 1 . 6 0 6 . 3 5 ' 3 8 . 1 0 ( 1 1 / 2 U ) 1 9 . 0 5 2 5 . 4 0 2 . 5 4 2 2 8 . 6 0 ( 9 r ) 1 0 1 . 6 0 ^ 1 3 3 . 3 5 7 . 2 6 5 0 . 8 ( 2 u ) 2 5 . 4 0 ^ - 3 8 . 1 0 2 . 5 4 3 0 4 . 8 ( 1 2 N ) 1 3 3 . 3 5 r . , 1 9 0 . 5 0 1 0 . 1 6 8 8 . 9 ( 3 i / z u ) 3 8 . 1 0 v 6 9 . 8 5 3 . 1 8 4 5 7 . 2 ( 1 8 ) 1 9 0 . 5 0 3 8 J . O O 1 0 . 1 6 - 1 6 . 9: 6 ． 螺旋角 9 螺旋角 的大小沿齿长方向是 不 同的， 大端较大， 小端较小， 齿面宽中点的螺旋角为名 义螺旋角 ． 即 在 节 锥上所作牙齿长度中点上 的切线与该点和 节锥顶点连线之 间 的夹角 （图5 1） 。 螺旋角的大小影响牙 齿的接触 率、 强度及轴向力的大小． 汽车主传动器锥齿轮多用 p = 3 5 ‘ ～ 4 0 。 ， 小客车应用较大值； 载重汽车用较小 值， 通 常用3 5 ‘ 的 居多 。 螺旋角初步确定后 需用 刀 号加 以修 正 ， 首先求出 近似刀 号， 近似刀 号 _ (6 P + 8 G ) s i nf3 ， 式 中6 P 、 醅 ．r 9 用 “ 分 ” 表示 ， 根据上式 求出近似刀号 ， 然后 取最接近 的标准 刀 号， 标准 刃 号 为： 砉， 1吉， 2丢， 3寺， 向 可 以用 手势法 则 判 断， 左旋用 左手法则， 右旋用 右手 法 贝n ． 齿中点） 图5 i 螺旋角 Y - 一 切 削 刀 盘半 径， 4 。 一 节锥 距一 口 ～ 螺旋角’ F 一 齿面宽 ， — 一 4 5 — - ChaoXing
超星·期刊E(mp)1.01右被动齿轮W12车w410/2铜狗轴向推力轴向推力SF免方向方向营子刺右靛被动齿轮左旋就动齿轮图52牙齿接触率mA图53旋转方向，螺旋方向。及轴向力关系轴向力方向及螺旋方向，旋转方向之间的关系见图53。8. 理论孤齿厚t, T为了使大、小齿轮的抗弯强度完全或接近于相等，除果用高度变位改变齿厚外，还应用切向变位。切向变位的实质是增加小齿轮的齿厚，而大齿轮则减小同一值。载重汽车大齿轮的齿厚由公式T=Skm计算，而小齿轮的齿厚则为t=P-T。Sk为大齿轮齿厚系数，可由表12查出，当选用其它齿数时可用插入法求得。表12载重汽车大齿轮齿厚系数Sk也轮齿数810A7oS大齿轮齿0.9110.9570.9750.9971.,0231.053400.8370.8030.8180.8600.8880.948500.7480.7570.770.8280.9460.884600.7150.7770.8280.8830.9450.729有些资料给出切向变位系数值，可以用下式进行换算；SkF- 2 tog -1式中：E-—高度变位系数一切向变位系数9. 侧隙 B齿轮在装配后应保证具有一定的侧向间隙。间隙过小，不能形成理想的润滑状态，会出现加速磨损、表面擦伤，甚至导致卡死现象；间隙过大也会出现噪音大，冲击负荷大等问题。表13给出的是装配好的一对齿轮的侧隙推荐值。- 46 -
删f圳 | |.j |删{ | { 雒|洲洲|川{谴 川|||j {{ ’ | j .|.| I删L 川j川洲lⅢ 1 t删t心 .|.t蝌瀚瀚L＼ 川j. f t.㈧蕊 心心 ， 川.j㈧k心 心心 j ㈠.、W＼＼＼心心蕊慧 { 心＼＼ 、沁义心过 ＼＼ 、 ＼心心心蕊鋈 心S ≮≤≤蕊 弋 杂≤§蒌 詹 ．钕 壤鬻 丰H 遐 椒 }羹塑向推力l 豢茅 — 丙I 豁 ’ 讲 留辘鼓动齿轮 庄旋撼动遴轮 逗 代 萋擦 笋高 州 图5 2 牙齿接触 S m F 图5 3 旋转方向， 螺旋方向． 及轴向力关系 轴向力方向及螺旋方向， 旋转方向之间的关系见图5 3 ． 8 ． 理 论 弧齿厚t ， T 为了使大、 小齿轮的抗弯强度完全或接近于相等， 除采用高度变位改变齿厚外， 还应用切向变位。 切 向变位的实质是增加小齿轮的齿厚， 而大齿轮则减小同 一 值． 载重汽车大齿轮的齿厚由公式丁 - S K m 计算， 而小齿轮的齿厚则为t — P - T ． S K 为大齿轮齿厚系数， 可由表1 2 查出， 当选用 其 它齿数时可用插入法求得。 载重汽车大卤轮齿厚系 数S K 表1 2 ＼ ＼ l l 大 齿 苯巡 6 7 8 g I O 3 0 0 . 9 1 1 0 . 9 5 7 0 . 9 7 5 0 . 9 9 7 1 . 0 2 3 1 . 0 5 3 4 0 0 . 8 0 3 0 . 8 1 8 0 , 8 3 7 0 . 8 6 0 0 . 8 8 8 0 . 9 4 8 5 0 0 . 7 4 8 0 . 7 5 7 o . m 0 . 8 2 8 0 . 8 8 4 0 . 9 4 6 6 0 0 . 7 1 5 0 . 7 2 9 0 . 7 7 7 0 . 8 2 8 0 . 8 8 3 0 . 9 4 5 有些资料给出 切 向变位 系数 r 值， 可 以用 下式进 行换算； S K = ÷ - 2L : t g 争 一 z 式中： 导 — — 高度变位系数 f — — 切 向变位系 数 9 ． 侧 隙 B 齿轮在装配后 应保证具有 一 定的侧向 间隙 ． 间隙过小， 不 能形成 理 想的润滑状态， 会出现加速磨损、 表面擦伤， 甚 至 导 致卡死 现 象； 间隙 过大也会出现 噪音大， 冲击负荷大等问题， 表 1 3 给出的是装配好的 一 对齿轮的侧 隙 推荐值， 一 4 6 - 0 5 0 5 0 ChaoXing
超星·期刊侧向间隙推荐值表18当大齿轮用双面切削法时，则在小齿轮的法向弦齿厚中减去齿隙，当大小齿轮全用单面切前法切削时，则齿隙模侧向间隙（滤米)m在大、小齿轮的法向弦齿厚中各减去一半，来保证所需要的齿隙。0.05~0.10表13中未列出模数的侧隙可用插入法得到。0.10~0.15-10. 法向弦齿厚 tem,Tcn0.15~0.20法向弦齿厚在工作图上给出以供参考。法向弦齿厚视0.20~0.30切削方法不同而互异。120.30~0.40当大齿轮为双面切削。小齿轮为固定安装法切削时，法向弦齿厚计算如下：(1) A=A。(2) Wci=A (tcosβ-2bctga)（3）W。：取Wc1末位为0.01"的整数，即在模数制中取小数点后为0.25，0.50，0.75，0.00。当传动比大于2.5时取Wc大于WG1的一级，当传动比小于2.5时W取小于WG1的一级(4)te-W+1.96btga-B(5) A(2rsinβ-A)(6) 中.- sin-[玄(A.+%) ](7) t1= 0.98cos±.(8) Ti=p-ti(9) AGu-A.-tsing.cosp.Ti(10) Ten= 4gm Trcosd。11.法向弦齿高法向弦齿高按下式计算. 4(a.010)0.25cos4g.T12cosL)aGN--Ag (ac+（三）双曲线维齿轮几何参数的计算双曲线齿轮的主要参数（齿数、模数、从动齿轮的节圆直径）选好以后，可按表14的双曲线齿轮计算卡进行几何参数的计算。双曲线齿轮计算卡夜14 序号公茶结果序号H算计第A家1nE63526N37D277.5：鲁0,162162"114.3F885047
当大齿轮用双面切削法时， 则在小齿轮的法向弦齿厚 中减去齿隙， 当大小齿轮全用单面 切削法 切削时， 则齿隙 在大、 小齿轮的法向弦齿厚中各减去 一 半， 来保证所需要 的齿隙． 表1 3 中未列出模数的侧隙可用插入法得到。 1 0 ． 法向弦齿厚 f 。 ． ． T c rv 法向弦齿厚在工作图上给出以供参考． 法向弦齿厚视 切 削方法 不 同 而 互 异 。 当大齿轮为 双 面切削， 小齿轮为固定安装法 切削时， 法向 弦齿厚计算如 下： 侧向闯隙推荐值 表坞 模 数 们 侧向间隙 （毫米） 2 0 . 0 5 ^ 一0 . 10 t O ． j O - - - O ． 1 5 6 0 . 1 5 ～ 0 . 2 0 8 0 . 2 0 ， v O ． 3 0 1 2 0 . 3 0 ^ ，0 . 4 0 ． ( 1 ) 彳 = 彳 。 一事 ( 2 ) W G l = A A (t c o st3 - 2 b G t g a) ( 3 ) W G ： 取 W G 1 末位为o ． O l " 的 整 数， 即 在模数制中取小数点后 为 0 . 2 5 ， 0 . 5 0 ， o ． 7 5 ， o ． o o 。 当传 动 比大于2 . 5 时取 W G 大于 W G 1 的 一 级， 当传动 比小于2 . 5 时 W G 取小于 W G 1 的 一 级． ( 4 ) f 。 。 - W + 1 . 9 6 b G t g a - B ( 5 ) A ( 2 r s i n 3 - A ) ( 6 ) 妒。 = s i n - l [ 古（彳 。 +{} ）] ( 7 ) t l = 0 . 9 8 0 S万。 ( 8 ) T i = P - t l ( 9 ) 彳疗 。 一 彳 。 一 - 1 s i n 妒。 c o s妒, T l ( 1 0) T C N - 号警 ． r l C O SSt) 。 1 1 . 法向弦齿离 法向 弦齿高 按 下式 计算： 乱 。 一 号} （o ， + 型 麴 逖 尘 塑 盟 ） 幻 Ⅳ = 鲁一 } （% + 她 塾 些 D ！ 鲤 ￡） ‰舻 D （三 ） 双 曲 线 锥 齿 轮 几 何 参 数 的 计 算 双 曲线齿轮 的 主要 参数 （卤数 、 模数， 从动 齿轮的节 圊 直 径） 选 好以后， 可按表1 4 的双曲线齿轮计算 卡进 行 几 何 参 数 的 计 算 。 双 益线齿轮计算 卡 表l 4 序号 计 算 公 式 结 果 序号 计 算 公 式 ： 结 果 l 以 6 5 E 3 5 2 Ⅳ 3 7 6 D 2 7 7 · 5 3 ( 1 ) 0 . 1 6 2 1 6 2 7 r . 1 1 4 · 3 ()2 4 F 3 8 8 砷， o 5 0 一 4 7 — ChaoXing
超星·期刊（表14续1)巢结房号果序号式3算(3) (81)tg.1.1917536320.001493ctgr =1.2(3)0.194594633sinel=(24) -(2)(32)0. 279298sin ri0.2908740.981587434'tg ciRo- (0)-()au)80.198005120.0998435sinA112/120.286058（12）cos e':0.95821170.98094cos Y1(14) +(9)(13)1,2991227sine/1- (8)0.284724(3)(12)10*32/2319.475649e'R -(15)(16)25.30125940cos t'0.958609765.916941.1917213WQ1=0.75 (18)4959/57574. 437714280.0570788cos bpl0.6427987543cos n0.983933*24/2444c1 (42) (39)0(20) (21)0.8343080.057612Ocos dor230.607985(6) -(17)(2)33.5423446tg *o124er-(0.2792870.206617547tge2n0.2908634878*19/33-0.198072449sin r0.979142COs Y20.980943cos r.0.20234585028ine0-(0)0.2847135125.7689042()0.9813cos. el2526593.53768430tg 中p2- (15) (29)(51) +(62)1.195975753619 3065875 (28)(12) (45)31(28) [(9) (30)]102,316157-0.0012020954——注：公式20~66的第一、二次试算数据从略。所列结桌为第三次试算结果。48—
( 表J 4 续 1 ) 序号 计 算 公 式 结 果 序号 计 算 公 式 结 果 9 t g l|I P 。 1 . 1 9 1 7 5 3 6 3 2 ( 3 ) ( 3 1) - 0 . 0 0 0 1 9 4 9 3 3 1 0 c t g r l = 1 . 2c 3 ) 0 . 1 9 4 5 9 4 6 3 3 s i n e i = ( 2 4) - ( 2 2)(3 2) 0 . 2 7 9 2 9 8 1 1 s i n r i 0 . 9 8 1 5 8 7 4 3 4 ' t g e i O ． 2 9 0 8 7 4 1 2 月 G ： 』龟）二( ÷)(Lljl 1 2 0 . 0 9 9 8 4 3 5 t s Y ， = {喜窘 0 . 1 9 8 0 6 5 2 1 3 。i 。 。 ， ， ： 垡L 卫尘 0 . 2 8 6 0 5 8 3 6 Y i 1 t ．1 2 r 1 2 N 一 (1 2) 1 4 c o s e t i 0 . 9 5 8 2 J _ 1 7 3 7 c o s Y t O ． 9 8 0 9 4 4 1 5 ( 1 4) + ( 9 )( 1 3) 1 . 2 9 9 1 2 2 7 3 8 s i n ￡，1 =名著 。． 2 8 4 7 2 4 1 6 ( 3 )( 1 2) 1 9 . 4 7 5 6 4 9 3 9 e ' i 1 6 ' 3 2 ， 2 3 u 1 7 R p = (1 5)(J 6) 2 5 . 3 0 1 2 5 9 4 0 c o s e t l O ． 9 5 8 6 0 9 1 8 7 6 5 . 9 1 6 9 4 4 1 t g ~ p l - ( 1 5) + ( 3 1) - ( 4 0) 1 ．j 9 1 7 2 1 3 ( 3 ) ( 3 8) 1 9 Q i = 0 . 7 5 ( 1 8 ) 5 7 4 . 4 3 7 71 4 2 lb p i 4 9 ' 5 9 t 5 7 u 2 0 t s - q 一 ( 5 ) g 。． 0 5 7 7 0 7 8 6 4 3 C O S lP P 1 0 . 6 4 2 7 9 8 7 5 2 1 c o s TI O ． 9 9 8 3 3 9 4 4 fr i G i = ( 4 2) - ( 3 9) 3 3 ' 2 4 t 2 4 rr 2 2 ( 2 0) ( 2 1) 0 . 0 5 7 6 1 2 4 5 C O S tp G l O ． 8 3 4 3 0 3 2 3 ( 5 ) 一 ( 1 7)( 2 2) 3 3 . 5 4 2 3 4 1 4 6 t g io G i 0 . 6 6 0 7 9 8 5 2 4 s ；n e z = 器 。． 2 7 9 2 8 7 4 7 c t s r - z {善著 0 . 2 0 6 6 1 7 5 2 5 t g e 2 0 . 2 9 0 8 6 3 4 8 r l 7 8 ' 1 9 t 3 3 ~r 2 6 t s Y z = 篷— 詈} 0 . 1 9 8 0 7 2 4 1 9 s i II r l 0 . 9 7 9 3 1 4 2 7 c o s Y z 0 . 9 8 0 9 4 3 5 0 c o s r l O ． 2 0 2 3 4 5 8 2 8 s ；n e ，z = 器 0 . 2 8 4 7 1 3 5 1 2 5 . 7 6 8 9 0 4 (3 7) ( 1 2 ) 2 9 c o s e / 2 0 . 9 6 8 6 1 3 5 2 5 9 3 . 5 3 7 6 8 4 ( 5 0) 3 0 t g 曲p 2 ： ( 1 f5 ;2 8) ( 2 9) 1 . 1 9 5 9 7 5 7 5 3 ( 5 1) + ( 5 2) 6 1 9 , 3 Q 6 5 8 7 5 ( 2 8) 3 1 ( 2 8 ) [( 9 ) 一 ( 3 0 ) ] - 0 . 0 0 1 2 0 2 0 9 5 4 t 0 2 . 3 1 6 1 5 7 ( 4 9) — 4 8 — ChaoXing