式中Nk——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力 r群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值,可按本规范第5.4.6条确定 ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值,可按本规范第5.4.6条确定 G群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数,地下水位以下取浮重度; Gp——基桩自重,地下水位以下取浮重度,对于扩底桩应按本规范表5.4.6-1确定桩、土 柱体周长,计算桩、土自重。 5.4.6群桩基础及其基桩的抗拔极限承载力的确定应符合下列规定: 1对于设计等级为甲级和乙级建筑桩基,基桩的抗拔极限承载力应通过现场单桩上拔静载荷 试验确定。单桩上拔静载荷试验及抗拔极限承载力标准值取值可按现行行业标准《建筑基 桩检测技术规范》(JGJ106)进行 2如无当地经验时,群桩基础及设计等级为丙级建筑桩基,基桩的抗拔极限载力取值可按下 列规定计算 1)群桩呈非整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算: ∑1q3iu1l1 (5.4.6-1) 式中T——基桩抗拔极限承载力标准值 4——桩身周长,对于等直径桩取u=ml;对于扩底桩按表54.6-1取值 qs 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值,可按本规范表53.5-1取值 λ——抗拔系数,可按表5.4.6-2取值。 表5.4.6-1 扩底桩破坏表面周长l 自桩底起算的长度l ≤(4~10)d (4~10)d u, 丌d 注:1对于软土取低值,对于卵石、砾石取高值:l取值按内摩擦角增大而增加 表546-2 抗拔系数 λ值 砂土 0.50-0.70 黏性土、粉土 0.70-0.80 注:桩长l与桩径d之比小于20时,取小值。 2)群桩呈整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算: 式中u——桩群外围周长。 5.4.7季节性冻土上轻型建筑的短桩基础,应按下列公式验算其抗冻拔稳定性: 7/q=0≤T2+Na+GP (5.4.7-1) 7/q0≤2+Na+Gp (5.4.7-2) 式中m—冻深影响系数,按表54.7-1采用; q—切向冻胀力,按表54.7-2采用 0—季节性冻土的标准冻深; 7标准冻深线以下群桩呈整体破坏时基桩抗拔极限承载力标准值,可按本规范第54.6 条确定 T——标准冻深线以下单桩抗拔极限承载力标准值,可按本规范第5.4.6条确定 NG—基桩承受的桩承台底面以上建筑物自重、承台及其上土重标准值 表54.7-1 7值
27 式中 Nk ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力； Tgk ——群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本规范第 5.4.6 条确定； Tuk ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本规范第 5.4.6 条确定； Ggp ——群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数，地下水位以下取浮重度； GP ——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按本规范表 5.4.6-1 确定桩、土 柱体周长，计算桩、土自重。 5.4.6 群桩基础及其基桩的抗拔极限承载力的确定应符合下列规定： 1 对于设计等级为甲级和乙级建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力应通过现场单桩上拔静载荷 试验确定。单桩上拔静载荷试验及抗拔极限承载力标准值取值可按现行行业标准《建筑基 桩检测技术规范》（JGJ 106）进行。 2 如无当地经验时，群桩基础及设计等级为丙级建筑桩基，基桩的抗拔极限载力取值可按下 列规定计算： 1) 群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算： uk i sik i i T = ∑ λ q u l (5.4.6-1) 式中 Tuk ——基桩抗拔极限承载力标准值； ui ——桩身周长，对于等直径桩取u = πd ；对于扩底桩按表 5.4.6-1 取值； qsik ——桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值，可按本规范表 5.3.5-1 取值； λi ——抗拔系数，可按表 5.4.6-2 取值。 表 5.4.6-1 扩底桩破坏表面周长ui 自桩底起算的长度 i l ≤（4~10）d >（4~10）d ui π D π d 注： i l 对于软土取低值，对于卵石、砾石取高值； i l 取值按内摩擦角增大而增加。 表 5.4.6-2 抗拔系数 λ 土类 λ 值 砂土 0.50~0.70 黏性土、粉土 0.70~0.80 注：桩长l 与桩径 d 之比小于 20 时， λ 取小值。 2) 群桩呈整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算： Tgk = l i sik i u q l n ∑λ 1 （5.4.6-2） 式中 ul ——桩群外围周长。 5.4.7 季节性冻土上轻型建筑的短桩基础，应按下列公式验算其抗冻拔稳定性： η f q f uz0 ≤Tgk 2 + N G + GgP / （5.4.7-1） η f q f uz0 ≤Tuk + N G + GP / 2 （5.4.7-2） 式中 η f ——冻深影响系数，按表 5.4.7-1 采用； f q ——切向冻胀力，按表 5.4.7-2 采用； 0z ——季节性冻土的标准冻深； Tgk ——标准冻深线以下群桩呈整体破坏时基桩抗拔极限承载力标准值，可按本规范第 5.4.6 条确定； Tuk ——标准冻深线以下单桩抗拔极限承载力标准值，可按本规范第 5.4.6 条确定； NG ——基桩承受的桩承台底面以上建筑物自重、承台及其上土重标准值。 表 5.4.7-1 η f 值
标准冻深(m) 二0≤2.0 2.0<z0≤3.0 z0>3.0 n 0.8 表547-2 (kP)值 土类 冻胀性分类弱冻胀 强冻胀 特强冻胀 黏性土、粉土 30-60 60-80 80~120 砂土、砾碎)石(黏、粉粒含量>15%)<1020-30 40-80 0~200 注:1表面粗糙的灌注桩,表中数值应乘以系数1.1~1. 2本表不适用于含盐量大于0.5%的冻土。 5.4.8膨胀土上轻型建筑的短桩基础,应按下列公式验算群桩基础呈整体破坏和非整体破坏的抗 拔稳定性: ∑ql≤T12+Na+G (5.4.8-1) qnl≤T/2+Na+G (5.4.8-2) 式中T一群桩呈整体破坏时,大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值 可按本规范第5.46条计算 T——群桩呈非整体破坏时,大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值, 可按本规范第5.4.6条计算 qa—大气影响急剧层中第层土的极限胀切力,由现场浸水试验确定; la—大气影响急剧层中第i层土的厚度。 55桩基沉降计算 5.5.1建筑桩基沉降变形计算值不应大于桩基沉降变形允许值 55.2桩基沉降变形可用下列指标表示 1沉降量 2沉降差 3整体倾斜:建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比值; 唾局部倾斜:墙下条形承台沿纵向某一长度范围内桩基础两点的沉降差与其距离之比值。 5.5.3计算桩基沉降变形时,桩基变形指标应按下列规定选用: 1由于土层厚度与性质不均匀、荷载差异、体型复杂、相互影响等因素引起的地基沉降变 形,对于砌体承重结构应由局部倾斜控制: 2对于多层或高层建筑和高耸结构应由整体倾斜值控制; 3当其结构为框架、框架一剪力墙、框架一核心筒结构时,尚应控制柱(墙)之间的差异 554建筑桩基沉降变形允许值,应按表554规定采用。 表5.5 建筑桩基沉降变形允许值 允许值 砌体承重结构基础的局部倾斜 各类建筑相邻柱(墙)蕃的沉降差 (1)框架、框架一剪力墙、框架一核心筒结构 (2)砌体墙填充的边排柱 (3)当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构 单层排架结构(柱距为6m)桩基的沉降量cm) 120 桥式吊车轨面的倾斜(按不调整轨道考虑) 纵向 0.004 横向 0.003 Hg≤ 0.00 多层和高层建筑的登体倾斜 24<H.≤60 0.00 60<Ha≤100 0.002
28 标准冻深(m) z0 ≤ 2.0 2.0 < z0 ≤ 3.0 z0 > 3.0 η f 1.0 0.9 0.8 表 5.4.7-2 ( ) f a q kP 值 冻胀性分类 土类 弱冻胀 冻胀 强冻胀 特强冻胀 黏性土、粉土 30~60 60~80 80~120 120~150 砂土、砾(碎)石（黏、粉粒含量>15%） <10 20~30 40~80 90~200 注：1 表面粗糙的灌注桩，表中数值应乘以系数 1.1~1.3； 2 本表不适用于含盐量大于 0.5%的冻土。 5.4.8 膨胀土上轻型建筑的短桩基础，应按下列公式验算群桩基础呈整体破坏和非整体破坏的抗 拔稳定性： ei ei Tgk NG GgP u∑q l ≤ / 2 + + （5.4.8-1） ei ei Tuk N G GP u∑q l ≤ / 2 + + （5.4.8-2） 式中 Tgk ——群桩呈整体破坏时，大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值， 可按本规范第 5.4.6 条计算； Tuk ——群桩呈非整体破坏时，大气影响急剧层下稳定土层中基桩的抗拔极限承载力标准值， 可按本规范第 5.4.6 条计算； qei ——大气影响急剧层中第i 层土的极限胀切力，由现场浸水试验确定； ei l ——大气影响急剧层中第i 层土的厚度。 5.5 桩基沉降计算 5.5.1 建筑桩基沉降变形计算值不应大于桩基沉降变形允许值。 5.5.2 桩基沉降变形可用下列指标表示： 1 沉降量； 2 沉降差； 3 整体倾斜：建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比值； 4 局部倾斜：墙下条形承台沿纵向某一长度范围内桩基础两点的沉降差与其距离之比值。 5.5.3 计算桩基沉降变形时，桩基变形指标应按下列规定选用： 1 由于土层厚度与性质不均匀、荷载差异、体型复杂、相互影响等因素引起的地基沉降变 形，对于砌体承重结构应由局部倾斜控制； 2 对于多层或高层建筑和高耸结构应由整体倾斜值控制； 3 当其结构为框架、框架－剪力墙、框架－核心筒结构时，尚应控制柱（墙）之间的差异 沉降。 5.5.4 建筑桩基沉降变形允许值，应按表 5.5.4 规定采用。 表 5.5.4 建筑桩基沉降变形允许值 变形特征 允许值 砌体承重结构基础的局部倾斜 0.002 各类建筑相邻柱（墙）基的沉降差 (1)框架、框架－剪力墙、框架－核心筒结构 (2)砌体墙填充的边排柱 (3)当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构 0.002 0l 0.0007 0l 0.005 0l 单层排架结构(柱距为 6m)桩基的沉降量(mm) 120 桥式吊车轨面的倾斜(按不调整轨道考虑) 纵向 横向 0.004 0.003 多层和高层建筑的整体倾斜 H g ≤ 24 24 < Hg ≤ 60 60 < ≤100 H g H g > 100 0.004 0.003 0.0025 0.002
0.008 20<H。≤50 0.006 高耸结构桩基的整体倾斜 50<HSI 0.005 100<Hg≤l: 0. 150<Hg≤200 0.003 200<H≤250 0.002 H。≤100 高耸结构基础的沉降量(m Hg≤200 200<H.≤250 型简单的剪力墙结构 高层建筑桩基最大沉降量(m) 200 注:o为相邻柱(墙)二测点间距离,Hg为自室外地面算起的建筑物高度 5.5.5对于本规范表5.5.4中未包括的建筑桩基沉降沉降变形允许值,应根据上部结构对桩基沉 降变形的适应能力和使用要求确定。 Ⅰ桩中心距不大于6倍桩径的桩基 5.5.6对于桩中心距不大于6倍桩径的桩基,其最终沉降量计算可采用等效作用分层总和法。等效 作用面位于桩端平面,等效作用面积为桩承台投影面积,等效作用附加压力近似取承台底平均附 加压力。等效作用面以下的应力分布采用各向同性均质直线变形体理论。计算模式如图5.5.6所 示,桩基任一点最终沉降量可用角点法按下式计算 s=yve…S (5.5.6) E 式中s——桩基最终沉降量(mm) s—采用布辛奈斯克解,按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm) ψ——桩基沉降计算经验系数,当无当地可靠经验时可按本规范第5.5.11条确定; ν——桩基等效沉降系数,可按本规范第5.5.9条确定 角点法计算点对应的矩形荷载分块数; j块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa) n——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数; 等效作用面以下第i层土的压缩模量(MPa),采用地基土在自重压力至自重压力加附 加压力作用时的压缩模量; Fluent 均附加应力系数C曲线 图556桩基沉降计算示意图 、--桩端平面第j块荷载作用面至第层土、第-1层土底面的距离(m); a、a(--桩端平面第j块荷载计算点至第层土、第;1层土底面深度范围内平均附加 应力系数,可按本规范附录D选用。 5.5.7计算矩形桩基中点沉降时,桩基沉降量可按下式简化计算:
29 高耸结构桩基的整体倾斜 Hg ≤ 20 20 < ≤ 50 Hg 50 < ≤100 H g 100 < ≤150 Hg 150 < Hg ≤ 200 200 < ≤ 250 H g 0.008 0.006 0.005 0.004 0.003 0.002 高耸结构基础的沉降量(mm) H g ≤100 100 < ≤ 200 H g 200 < ≤ 250 Hg 350 250 150 体型简单的剪力墙结构 高层建筑桩基最大沉降量(mm) — 200 注： 0l 为相邻柱（墙）二测点间距离， Hg 为自室外地面算起的建筑物高度。 5.5.5 对于本规范表 5.5.4 中未包括的建筑桩基沉降沉降变形允许值，应根据上部结构对桩基沉 降变形的适应能力和使用要求确定。 Ⅰ 桩中心距不大于 6 倍桩径的桩基 5.5.6 对于桩中心距不大于 6 倍桩径的桩基,其最终沉降量计算可采用等效作用分层总和法。等效 作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加压力近似取承台底平均附 加压力。等效作用面以下的应力分布采用各向同性均质直线变形体理论。计算模式如图 5.5.6 所 示，桩基任一点最终沉降量可用角点法按下式计算： ( ) ( ) ∑ − = ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ∑ = − − = n i si m ij ij i j i j j e e E z z s s p j 1 1 1 1 ' 0 α α ψ ψ ψ ψ （5.5.6） 式中 s ——桩基最终沉降量(mm)； s′ ——采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm)； ψ ——桩基沉降计算经验系数，当无当地可靠经验时可按本规范第 5.5.11 条确定； ψ e ——桩基等效沉降系数，可按本规范第 5.5.9 条确定； m ——角点法计算点对应的矩形荷载分块数； j p0 ——第 j 块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)； n ——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数； Esi ——等效作用面以下第i 层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附 加压力作用时的压缩模量； 图 5.5.6 桩基沉降计算示意图 ij z 、 ( ) i j z −1 ——桩端平面第 j 块荷载作用面至第i 层土、第i -1 层土底面的距离(m)； α ij 、α ( ) i−1 j ——桩端平面第 j 块荷载计算点至第i 层土、第i -1 层土底面深度范围内平均附加 应力系数，可按本规范附录 D 选用。 5.5.7 计算矩形桩基中点沉降时，桩基沉降量可按下式简化计算：
=a1-=-1a 式中p0——在荷载效应准永久组合下承台底的平均附加压力 可、可一一平均附加应力系数,根据矩形长宽1比a(b及深宽比高=2,2=2,可 按本规范附录D选用。 5.5.8桩基沉降计算深度ε应按应力比法确定,即计算深度处的附加应力σ.与土的自重应力σ,应 符合下列公式要求: .<0.20 (5.5.8-1) (5.5.8-2) 式中a,——附加应力系数,可根据角点法划分的矩形长宽比及深宽比按本规范附录D选用 5.5.9桩基等效沉降系数v可按下列公式简化计算 C(n-1)+C2 nb B/L 式中n——矩形布桩时的短边布桩数,当布桩不规则时可按式(5.5.9-2)近似计算,nb>1;nb=1 时,可按本规范式(5.5.14)计算 Co 根据群桩距径比sld、长径比ld及基础长宽比L2/B,按本规范附录E 确定 Lc、B 分别为矩形承台的长、宽及总桩数 5.5.10当布桩不规则时,等效距径比可按下列公式近似计算 圆形桩 /d=√Ayn:d 方形桩51d=086/7b) (5.5.10-2) 式中A—桩基承台总面积 b一方形桩截面边长。 5.5.11当无当地可靠经验时,桩基沉降计算经验系数ψ可按表5.5.11选用。对于采用后注浆施 艺的灌注桩,桩基沉降计算经验系数应根据桩端持力土层类别,乘以0.7(砂、砾、卵石) 0.8(黏性土、粉土)折减系数;饱和土中采用预制桩(不含复打、复压、引孔沉桩)时,应根据 桩距、土质、沉桩速率和顺序等因素,乘以1.3~1.8挤土效应系数,土的渗透性低,桩距小,桩 数多,沉降速率快时取大值。 表5.5.11 桩基沉降计算经验系数 E3(Mn)≤10 20 0.9 0.65 注:1,为沉降计算深度范围内压缩模量的当量值,可按下式计算,E,=∑A/∑,式中4 为第i层土附加压力系数沿土层厚度的积分值,可近似按分块面积计算 2W可根据E内插取值。 5.5.12计算桩基沉降时,应考虑相邻基础的影响,采用叠加原理计算:桩基等效沉降系数可按独 立基础计算 5.5.13当桩基形状不规则时,可采用等代矩形面积计算桩基等效沉降系数,等效矩形的长宽比可 根据承台实际尺寸和形状确定。 Ⅱ单桩、单排桩、疏桩基础 5.5.14对于单桩、单排桩、桩中心距大于6倍桩径的疏桩基础的沉降计算应符合下列规定
30 ∑ − = ⋅ ⋅ ′ = ⋅ ⋅ ⋅ = − − n i si i i i i e e E z z s s p 1 1 1 0 4 α α ψ ψ ψ ψ （5.5.7） 式中 p0 ——在荷载效应准永久组合下承台底的平均附加压力； ai 、 ai−1——平均附加应力系数，根据矩形长宽比 a /b 及深宽比 c i i B z b z 2 = ， c i i B z b z 1 1 2 − − = ，可 按本规范附录 D 选用。 5.5.8 桩基沉降计算深度 nz 应按应力比法确定，即计算深度处的附加应力σ z 与土的自重应力σ c 应 符合下列公式要求： σ z 2σ c ≤ 0. （5.5.8-1） j m j z a j p0 1 = ∑ = σ （5.5.8-2） 式中 a j ——附加应力系数，可根据角点法划分的矩形长宽比及深宽比按本规范附录 D 选用。 5.5.9 桩基等效沉降系数 ψ e 可按下列公式简化计算： ψ e = ( ) 1 2 0 1 1 C n C n C b b − + − + （5.5.9-1） nb n Bc Lc = ⋅ / （5.5.9-2） 式中 nb ——矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按式（5.5.9-2）近似计算，nb >1；nb =1 时，可按本规范式（5.5.14）计算； C0 、C1、C2 ——根据群桩距径比 sa / d 、长径比l / d 及基础长宽比 Lc Bc / ，按本规范附录 E 确定； Lc 、 Bc 、 n ——分别为矩形承台的长、宽及总桩数。 5.5.10 当布桩不规则时，等效距径比可按下列公式近似计算： 圆形桩 s d A ( n d ) a / = / ⋅ （5.5.10-1） 方形桩 s d A ( n b) a / = 0.886 / ⋅ （5.5.10-2） 式中 A ——桩基承台总面积； b ——方形桩截面边长。 5.5.11 当无当地可靠经验时，桩基沉降计算经验系数ψ 可按表 5.5.11 选用。对于采用后注浆施 工工艺的灌注桩，桩基沉降计算经验系数应根据桩端持力土层类别，乘以 0.7（砂、砾、卵石）～ 0.8（黏性土、粉土）折减系数；饱和土中采用预制桩（不含复打、复压、引孔沉桩）时，应根据 桩距、土质、沉桩速率和顺序等因素，乘以 1.3～1.8 挤土效应系数，土的渗透性低，桩距小，桩 数多，沉降速率快时取大值。 表 5.5.11 桩基沉降计算经验系数ψ ( ) Es MPa ≤10 15 20 35 ≥50 ψ 1.2 0.9 0.65 0.50 0.40 注：1 Es 为沉降计算深度范围内压缩模量的当量值，可按下式计算： = ∑ ∑ si i s i E A E A / ，式中 Ai 为第 i 层土附加压力系数沿土层厚度的积分值，可近似按分块面积计算； 2 ψ 可根据 Es 内插取值。 5.5.12 计算桩基沉降时，应考虑相邻基础的影响，采用叠加原理计算；桩基等效沉降系数可按独 立基础计算。 5.5.13 当桩基形状不规则时，可采用等代矩形面积计算桩基等效沉降系数，等效矩形的长宽比可 根据承台实际尺寸和形状确定。 Ⅱ 单桩、单排桩、疏桩基础 5.5.14 对于单桩、单排桩、桩中心距大于 6 倍桩径的疏桩基础的沉降计算应符合下列规定：
1承台底地基土不分担荷载的桩基。桩端平面以下地基中由基桩引起的附加应力,按考虑桩径 影响的明德林解附录F计算确定。将沉降计算点水平面影响范围内各基桩对应力计算点产生的附 加应力叠加,采用单向压缩分层总和法计算土层的沉降,并计入桩身压缩S。桩基的最终沉降量 可按下列公式计算 S=y (5.5.14-1) ∑a,Jp+(-a1)1 (5.5.14-2) (5.5.14-3) E A 2承台底地基土分担荷载的复合桩基。将承台底土压力对地基中某点产生的附加应力按布辛 奈斯克解(附录D)计算,与基桩产生的附加应力叠加,采用与本条第1款相同方法计算沉 降。其最终沉降量可按下列公式计算: + s P 式中m—以沉降计算点为圆心,0.6倍桩长为半径的水平面影响范围内的基桩数 n——沉降计算深度范围内土层的计算分层数:分层数应结合土层性质,分层厚度不应超 过计算深度的0.3倍 —水平面影响范围内各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的 附加竖向应力之和;应力计算点应取与沉降计算点最近的桩中心点 承台压力对应力计算点桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处产生的应力;可将 承台板划分为u个矩形块,可按本规范附录D采用角点法计算; A,—第i计算土层厚度(m) E。—第i计算土层的压缩模量(MPa),采用土的自重压力至土的自重压力加附加压力作 用时的压缩模量 Q,—第j桩在荷载效应准永久组合作用下,桩顶的附加荷载(kN:当地下室埋深超过5m 时,取荷载效应准永久组合作用下的总荷载为考虑回弹再压缩的等代附加荷载 第j桩桩长(m); 桩身截面面积; -第j桩总桩端阻力与桩顶荷载之比,近似取极限总端阻力与单桩极限承载力之比 pn,l.分别为第j桩的桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第i计算土层1/2厚度处的 应力影响系数,可按本规范附录F确定 E—桩身混凝土的弹性模量 Pk-—第k块承台底均布压力,可按Pk=k·J取值,其中nk为第k块承台底板 的承台效应系数,按本规范表5.2.5确定;∫ax为承台底地基承载力特征值 a-第k块承台底角点处,桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处的附加应力系数,可 按本规范附录D确定 S—计算桩身压缩 桩身压缩系数。端承型桩,取5=1.0:摩擦型桩,当l≤30时,取5。=2/3;ld≥50 时,取ξ。=1/2;介于两者之间可线性插值
31 1 承台底地基土不分担荷载的桩基。桩端平面以下地基中由基桩引起的附加应力，按考虑桩径 影响的明德林解附录 F 计算确定。将沉降计算点水平面影响范围内各基桩对应力计算点产生的附 加应力叠加，采用单向压缩分层总和法计算土层的沉降，并计入桩身压缩 e s 。桩基的最终沉降量 可按下列公式计算： i e n i si zi z s E s = ∑ Δ + =1 σ ψ (5.5.14-1) [ (1 ) ] , , 1 2 j p ij j s ij m j j j zi I I l Q σ = ∑ α + −α = (5.5.14-2) c ps j j e E A Q l se = ξ （5.5.14-3) 2 承台底地基土分担荷载的复合桩基。将承台底土压力对地基中某点产生的附加应力按布辛 奈斯克解（附录 D）计算，与基桩产生的附加应力叠加，采用与本条第 1 款相同方法计算沉 降。其最终沉降量可按下列公式计算： i e n i si zi zci z s E s Δ + + = ∑=1 σ σ ψ (5.5.14-4) ∑= = ⋅ u k zci ki pck 1 σ α (5.5.14-5) 式中 m ——以沉降计算点为圆心，0.6 倍桩长为半径的水平面影响范围内的基桩数； n ——沉降计算深度范围内土层的计算分层数；分层数应结合土层性质，分层厚度不应超 过计算深度的 0.3 倍； σ zi ——水平面影响范围内各基桩对应力计算点桩端平面以下第 i 层土1/ 2 厚度处产生的 附加竖向应力之和；应力计算点应取与沉降计算点最近的桩中心点。 σ zci ——承台压力对应力计算点桩端平面以下第 i 计算土层 1/2 厚度处产生的应力；可将 承台板划分为 u 个矩形块，可按本规范附录 D 采用角点法计算； i Δz ——第 i 计算土层厚度（m）； Esi ——第 i 计算土层的压缩模量（MPa），采用土的自重压力至土的自重压力加附加压力作 用时的压缩模量； Qj ——第 j 桩在荷载效应准永久组合作用下,桩顶的附加荷载(kN)；当地下室埋深超过 5m 时，取荷载效应准永久组合作用下的总荷载为考虑回弹再压缩的等代附加荷载； j l ——第 j 桩桩长（m）； Aps ——桩身截面面积； α j ——第 j 桩总桩端阻力与桩顶荷载之比，近似取极限总端阻力与单桩极限承载力之比； p ij s ij I I , , , ——分别为第 j 桩的桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第 i 计算土层1/ 2 厚度处的 应力影响系数，可按本规范附录 F 确定; Ec ——桩身混凝土的弹性模量； pc,k ——第 k 块承台底均布压力，可按 c k c k ak p = ⋅ f . η , 取值，其中η c,k 为第 k 块承台底板 的承台效应系数，按本规范表 5.2.5 确定； ak f 为承台底地基承载力特征值； α ki ——第 k 块承台底角点处，桩端平面以下第 i 计算土层 1/2 厚度处的附加应力系数，可 按本规范附录 D 确定； e s ——计算桩身压缩； ξ e ——桩身压缩系数。端承型桩，取ξ e ＝1.0；摩擦型桩，当 l/d≤30 时，取ξ e ＝2/3；l/d≥50 时，取ξ e ＝1/2；介于两者之间可线性插值；