在经过了两操作线交点后，继续步进结构。 从图3.43可以看出提馏段需要4块理论塔板。 最后的垂直线相应的液体组分含氮量约为5%，也相当于沸腾器中液体的 表面浓度。 ,结论：在精馏段需要块理论塔板加上冷凝器表面，在提 馏段需要块理论塔板加上沸腾器表面，该精馏塔共需块 n+m理论塔板
在经过了两操作线交点后，继续步进结构。 从图3.43可以看出提馏段需要4块理论塔板。 最后的垂直线相应的液体组分含氮量约为5%，也相当于沸腾器中液体的 表面浓度。 • 结论：在精馏段需要n块理论塔板加上冷凝器表面，在提 馏段需要m块理论塔板加上沸腾器表面，该精馏塔共需块 n+m理论塔板
当顶部和底部产品纯度相当高时（例如顶部产品中氮的摩尔百分比大于98%）， 在整个浓度范围内单个McCable-Thiele图由于在x=0和x=1附近变得相当小而该法 不实用。为此，对产品纯度要求很高的情况下，为操作线进口段发展一个简单分析 表达式来计算理论塔板数。 当底部产品为气相时，M是理论塔板数，当底部产品为液体，M等于 理想塔板数加1（因子1代表沸腾器的表面）。 In(x8/yM) M=in(Lm+i/VaK） (3.75) 该式中是离开第块塔板低沸点组分的摩尔百分比，是在纯高沸点组份饱 和温度下低沸点组份的平衡常数。同样可以为精馏段推导一个理论塔板 数的简单分析表达式。 In( 1-yN) N- 1-xD (3.76) In(Ln+1/nK2) 当顶部产品是蒸气时，式中表示组份浓度从变到所需理论塔板数；而当 顶部产品为液体时，表示理论塔板数加1，其中1表示了冷凝表面。当低 于或当大于时，可以分别使用等式(3.73)和(3.75)计算
当底部产品为气相时，M是理论塔板数，当底部产品为液体，M等于 理想塔板数加1(因子1代表沸腾器的表面)。 M x y L V K B M m m ln( / ) ln( 1 / 1) 该式中是离开第块塔板低沸点组分的摩尔百分比，是在纯高沸点组份饱 和温度下低沸点组份的平衡常数。同样可以为精馏段推导一个理论塔板 数的简单分析表达式。 ln( / ) ) 1 1 ln( N L 1 V K2 x y n n D N 当顶部产品是蒸气时，式中表示组份浓度从变到所需理论塔板数；而当 顶部产品为液体时，表示理论塔板数加1，其中1表示了冷凝表面。当低 于或当大于时，可以分别使用等式(3.73)和(3.75)计算。 (3.75) (3.76) 当顶部和底部产品纯度相当高时(例如顶部产品中氮的摩尔百分比大于98%)， 在整个浓度范围内单个McCable--Thiele图由于在x=0和x=1附近变得相当小而该法 不实用。为此，对产品纯度要求很高的情况下，为操作线进口段发展一个简单分析 表达式来计算理论塔板数