向建剥牲史學 SRC构供其干试酴的弯钜曲率关系 将型钢混凝士柱的骨架曲线用」M 以屈服点、极限荷载点为特征点M 的三折线表示。 085Mar-- M rk2 M.=0.76M max 1! 乎 KsMmx-0.85M015Mnax-015, 0 K a ①-d 1- 图6试验恢复力模型 0.6 K K a=(004162a1+0042-0357) h =15+1.22+350n-4.3n
➢ SRC构件基于试验的弯矩-曲率关系 将型钢混凝土柱的骨架曲线用 以屈服点、极限荷载点为特征点 的三折线表示。 max max max 3 1 max 0.85 0.15 0.15 1 u u u u M M M K K − = = = − − − ( ) 0.6 4 1 / K K m y − = 1.5 1.2 350 4.3 sv = + + − n ( ) 2 0 0.04 1.62 0.04 0.35 u E s h n h = + + − M M y = 0.76 max 图6 试验恢复力模型
向建剥牲史學 SRC压弯构件弯矩-曲率曲线转化成 T/f彎知-田举出线的方法 分析时,需要将SRC构件弯矩-曲率关系(见上页) 转化为PMM铰弯矩曲率关系 力(弯矩) 转化主要需要确定两点, 即:塑性铰的屈服点B和极限 状态点C D E 位移(曲率) PMM铰弯矩-曲率关系
➢ SRC压弯构件弯矩-曲率曲线转化成 PMM铰弯矩-曲率曲线的方法 ➢ 分析时，需要将SRC构件弯矩-曲率关系（见上页） 转化为PMM铰弯矩曲率关系 O 位移（曲 率） 力（弯 矩） PMM铰弯矩-曲率关系 转化主要需要确定两点， 即：塑性铰的屈服点B和极限 状态点C
向建剥牲史學 性铰屈服点B点可直接取构件的屈服点 橛限快芯点的确定,交认为可按照下述一 原则进行确定: 变形能力相等:塑性铰的极 max 限状态点C的极限曲率与构件 的极限曲率相等 耗能能力相等:在图中表现 为O-B-M-N折线和O-B-C与 坐标轴围成的面积相等(或三 角形BKN和BNC面积相等) 极限状态点转化示意图
➢塑性铰屈服点B点可直接取构件的屈服点 ➢极限状态点C的确定，本文认为可按照下述 原则进行确定： ➢变形能力相等：塑性铰的极 限状态点C的极限曲率与构件 的极限曲率相等 ➢耗能能力相等：在图中表现 为O-B-M-N折线和O-B-C与 坐标轴围成的面积相等（或三 角形BKN和BNC面积相等） Mmax Mu My φy φmax φu 极限状态点转化示意图
以上是SRC构件PMM铰主要参数:相关曲线和 弯短-曲率确定情况。采用上述参数,对三层 C怛朱进行」 shove分析。 1200 图中实验数据:参考了20年 验值 1000 A SRC 西安建筑科技大学赵鸿铁教授的 层SRC框架振动台 图中RC框架数据:按照“相等 400 刚度”原则把SRC转化为RC构件, 采用一般程序(SAP2000)提供 200 的RC默认铰属性计算得到 SRC框架基底剪力一顶点位移曲线 计算结果显示了按照本文参数对SRC构 件进行 Pushover分析的适用性
以上是SRC构件PMM铰主要参数：相关曲线和 弯矩-曲率确定情况。采用上述参数，对三层 SRC框架进行了Pushover分析。 0 200 400 600 800 1000 1200 0 2 0 4 0 6 0 8 0 100 120 实验值 SRC R C ➢图中实验数据：参考了2000年 西安建筑科技大学赵鸿铁教授的 三层SRC框架振动台 ➢图中RC框架数据：按照“相等 刚度”原则把SRC转化为RC构件， 采用一般程序（SAP2000）提供 的RC默认铰属性计算得到 计算结果显示了按照本文参数对SRC构 件进行Pushover分析的适用性。 SRC框架基底剪力-顶点位移曲线
向建剥牲史學 2.2剪力墙模拟二一等效支撑框架模型 等效模型的计算 刚性梁 =-(6B-0.5) 12 支撑AA A=1b(0.25-B) 墙体厚t A=1b025-B) 链杆Ac Ac I e tb0.25-B) sine B 6b( 墙体等效转换
2.2剪力墙模拟——等效支撑框架模型 ➢ 等效模型的计算 3 (6 0.5) 12 c tb I B = − (0.25 ) A tb B c = − (0.25 ) A tb B c = − 3 (0.25 ) sin d tb B A − = 2 2 16 (1 ) h B b = + 墙体等效转换