4e) 图13 续表 不可逆过程的名称 拥损面积 拥损算式△e,W0g 1.锅炉的总拥损 6-7-a°-6°6和 a=ar}+ae0+ar是 a-c-c-a'-a c-d-d-c-c △0=sT△5nt△n=1-n d-e-e.d'd △，=BT.As,△：=52-s1 4,凝汽器有温差换热拥损 △ee=gTm△sei 32-c-3 a。-(:T的）(- Am=g(h-(1-7) △eg=w(h1-h,》7-(1-7.) 全厂总拥湖 2g-an+ae+,+a。+am+ae。 eBg'-e'e 凝汽式发电厂利用的可用能 3600=5g,-4 凝汽式发电厂的州效率 A =1 =1-a
三、热量法 表1-13 凝汽式发电厂的热效率及热损失率 设备有效利用热量，J 热效率，% 热报失率，% 锅炉Q6=Qm-△Q -是=1-曾 主蒸汽管 Q0=Q6-4Q, 9-810 汽轮机 W,=Q0-△Q。 .-Q 机械传动 3600Ps=W,-△Q。 发电机 3600P.=3600Pw-△Q. P。 △Q。 △Q =76明79m(1-9g) 发电厂 3600P.=Qm-2a0, 2△Q ∑△Q 01- 2= 四、两种热经济性评价方法的比较及其应用 表114 按朗肯循环工作的凝汽式发电厂热损失和娴损 热量法的热损失 焗方法的炯损 项目 数量，Hg 所古份额，%项目 数量，g所占份额，% 锅炉 327.26 9 锅炉 2049.02￥ 56.35** 蒸汽管道 1.27 0.22 蒸汽管道 7.64 0.21 汽轮机 203.2 5.09 汽轮机 190.17 5.23 凝汽器 凝汽器 90.91 2.50 机械损失 25.54 0.71 机械损失 26.54 0.73 发电机 15.73 0.46 发电机 16.73 0.46 总损失 2380.00 总损失 2381.01 全厂效率 34.52 全厂效率 34.52 (1)两种方法算得的总损失量和全厂效率是相同的： (2)对于损失的分布，两种分析方法得出了完全不同的结果。 热量法中的能量损失以散失到环境为准，不区分能量品位的高低，故汽轮机的损失为最 大：
三、热量法 四、两种热经济性评价方法的比较及其应用 （1）两种方法算得的总损失量和全厂效率是相同的； （2）对于损失的分布，两种分析方法得出了完全不同的结果。 热量法中的能量损失以散失到环境为准，不区分能量品位的高低，故汽轮机的损失为最 大；
火用方法的可用能损失，以过程的不可逆性为准，指的是在不可逆过程中可用能转换为 用的部分：由于燃烧、传热的严重不可逆性，锅炉可用能损失却占供入可用能最大 部分 (3) 热量法只表明能量数量转换的结果，不能揭示能量损失的本质原因：佣方法不仅表明 能量转换的结果，并能确切揭示能量损失的部位、数量及其损失的原因， (4)火电厂的热经济性指标计算，本书的定量计算即采用热量法，定性分析采用熵方法。 (5)冷源热损失是除锅炉散热佣损失、机械损失及发电机损失外的其他各项佣损失之和， 因此要真正实现冷源热损失的降低，可以减少各项佣损失中最大者。 第四节凝汽式发电厂的热经济性指标 通常火力发电厂采用热量法定量评价其热经济性，常用的热经济性指标汽耗率、热耗率、 煤耗率。 一、汽轮发电机组热经济性指标 (一)凝汽式汽轮机组的绝对内效率刀， 1汽轮机热耗量Q Qo=W:+△Q.kIh (1-11) 71=Q0 (1-12) 7:=0×0=77 (1-13) 用正热平衡法计算 7:=q0 (1-12a) 用反热平衡法时 7:=1-49 (1-14a) 90 2汽轮机的实际比内功”，的五种计算方法 (1)能量平衡方程，，=输入能量输出能量 (2)凝气流与各回热抽汽所做内功之和 (3),为1kg凝汽流所做内功与各段抽汽作功不足之差 (4)",等效于(1-∑a,)kg的凝汽流的实际格降
火用方法的可用能损失，以过程的不可逆性为准，指的是在不可逆过程中可用能转换为 用的部分；由于燃烧、传热的严重不可逆性，锅炉可用能损失却占供入可用能最大一部分。 （3）热量法只表明能量数量转换的结果，不能揭示能量损失的本质原因；佣方法不仅表明 能量转换的结果，并能确切揭示能量损失的部位、数量及其损失的原因， （4）火电厂的热经济性指标计算，本书的定量计算即采用热量法，定性分析采用熵方法。 （5）冷源热损失是除锅炉散热佣损失、机械损失及发电机损失外的其他各项佣损失之和， 因此要真正实现冷源热损失的降低，可以减少各项佣损失中最大者。 第四节 凝汽式发电厂的热经济性指标 通常火力发电厂采用热量法定量评价其热经济性，常用的热经济性指标汽耗率、热耗率、 煤耗率。 一、汽轮发电机组热经济性指标 （一） 凝汽式汽轮机组的绝对内效率 i 1 汽轮机热耗量 Q0 用正热平衡法计算 用反热平衡法时 2 汽轮机的实际比内功 wi 的五种计算方法 （1）能量平衡方程， wi =输入能量-输出能量 （2）凝气流与各回热抽汽所做内功之和 （3） wi 为 1kg 凝汽流所做内功与各段抽汽作功不足之差 （4） wi 等效于 kg 的凝汽流的实际焓降 1 (1 ) z j j −a Y
(5),=g6-△qg 3给水泵功使给水焓升的处型 低参数机组可忽略泵功，对于高蒸汽初参数需考虑 两种处理方法：作为内热源处理和作为外部热源处理 表1-15 给水泵功作为内部热源处理使给水焙 升△,正反热平衡计算，的公式 正热平衡计算 反热平衡计算 90 4n,的另一种表达式 (e:△hf+2ayM)-△rw/7gm ho-h iw grh (1-12b) 1kg凝汽流比热耗qo:q6=h0一h:+q由kJkg 进人锅炉的给水比焙hw写成：hw=ah:+之ah与kg 9o =ho-hiw grh =(ae+之aho-(ah:+2h,)+(a。+之a,gn =a:6+之a△id/g (1-22) (a,△h+2a,△hi）-△r/7znm 7= (1-12c) ae6+2a,△h日 (二)汽耗D,和汽耗率d。 [D.(h0-h:+9)+2D,(h。-h+9)]7ma=3600P。h(1-23) .-(D.+ED)
（5） w q qc i = − 0 3 给水泵功使给水焓升的处理 低参数机组可忽略泵功，对于高蒸汽初参数需考虑 两种处理方法： 作为内热源处理和作为外部热源处理 4 i 的另一种表达式 （二）汽耗 D0 和汽耗率 0 d = + 1 D0 Dc Dj
w=n-am.X1-之Y) 3600P。 1=Do3kgh(1-24) β= 1 (1-∑￥) D。一机组纯凝汽（无回热抽汽）运行时的汽耗 B一由于回热抽汽而增大的汽耗系数： Y,一回热抽汽做功不足系数 再热前的回热抽汽做功不足系数 hi-he+qrh Yj=ho-he+qc 再热后的回热抽汽做功不足系数 hi-he Yi=ho-he+qr 汽耗率d。 3600 6=尺=a-h+9a%×g=da9ekw.h 由式(1-24)的分母得出： (h0-e+qh)×(1-a,Y）=△h=wkg 具有再热、回热汽轮机组以热量计的实际比内功，等价于 (1-a) k超的凝汽流从蒸汽初参数膨胀至排汽压力P所做以热量计的实际比内功。 (三)热耗Q和热耗率90 2o=Do (ho-hme +Drwo9o (1-28) q-Co/Pe=-d。[【(h-hm+ah·9h) (1-29)
D c0 —机组纯凝汽（无回热抽汽）运行时的汽耗 β——由于回热抽汽而增大的汽耗系数； Yj ——回热抽汽做功不足系数 再热前的回热抽汽做功不足系数 再热后的回热抽汽做功不足系数 汽耗率 0 d 由式（l－24）的分母得出： 具有再热、回热汽轮机组以热量计的实际比内功，等价于 kg 的凝汽流从蒸汽初参数膨胀至排汽压力 PC 所做以热量计的实际比内功。 （三）热耗 Q0 和热耗率 0 q Q0 = D0 （ 0 h － fw h ）＋ Drh0 · rh q (1—28) q= Q0 /Pe= 0 d [( 0 h － fw h ＋ rh · rh q ) （1－29）