第8章交流异步测速发电机 图8-5气隙磁通密度的分布
第8章 交流异步测速发电机 图 8 - 5 气隙磁通密度的分布
第8章交流异步测速发电机 由于每极磁通φ10=BD及v=xDn60(式中,τ为极距 D为定子内径;1为定、转子铁心长度),因此导条电势 R2 (8-4 由于杯形转子导条电阻R比漏抗X大得多,当忽 略导条漏抗的影响时,导条中电流 E R2 R2 (8-5) r
第8章 交流异步测速发电机 由于每极磁通Φ10 =Bp lτ及v=πDn/60(式中，τ为极距， D为定子内径; l为定、 转子铁心长度)， 因此导条电势 ER2∝Φ10n (8 - 4) 由于杯形转子导条电阻RR比漏抗XR大得多， 当忽 略导条漏抗的影响时， 导条中电流 R R R R E I 2 2 = (8 - 5)
第8章交流异步测速发电机 与此同时,流过转子导体中的电流/2又要产生磁 通φ2,φ2的值与电流/A成正比, R2 (8-6) 考虑式(8-4)及(8-5)得 (8-7)
第8章 交流异步测速发电机 与此同时， 流过转子导体中的电流IR2 又要产生磁 通Φ2， Φ2的值与电流IR2 成正比， 即 Φ2∝IR2 (8 - 6) 考虑式(8 - 4)及(8 - 5)得 Φ2∝Φ10n (8 - 7)
第8章交流异步测速发电机 因此φ2的值是与转速n成正比的,且也是交变的, 其交变频率与转子导体中的电流频率f一样。不管转速 如何,由于转子杯上半圆导体的电流方向与下半圆导体 的电流方向总相反,而转子导体沿着圆周又是均匀分布 的,因此,转子切割电流/2产生的磁通中2在空间的方 向总是与磁通φ10垂直,而与输出绕组W2的轴线方向 致。它的瞬时极性可按右螺旋定则由转子电流的瞬时方 向确定,如图8-4所示。这样当磁通φ2交变时,就要 在输出绕组W2中感应出电势,这个电势就产生测速发 电机的输出电压U2,它的值正比于中2,即
第8章 交流异步测速发电机 因此Φ2的值是与转速n成正比的， 且也是交变的， 其交变频率与转子导体中的电流频率f1一样。 不管转速 如何， 由于转子杯上半圆导体的电流方向与下半圆导体 的电流方向总相反， 而转子导体沿着圆周又是均匀分布 的， 因此， 转子切割电流IR2 产生的磁通Φ2在空间的方 向总是与磁通Φ10垂直， 而与输出绕组W2的轴线方向一 致。 它的瞬时极性可按右螺旋定则由转子电流的瞬时方 向确定， 如图8 - 4所示。 这样当磁通Φ2交变时， 就要 在输出绕组W2中感应出电势， 这个电势就产生测速发 电机的输出电压U2， 它的值正比于Φ2， 即
第8章交流异步测速发电机 再将式(8-7)代入,得 (8-9) 再将式(8-3)代入,就得 U2∝U1n (8-10)
第8章 交流异步测速发电机 U 2 ∝Φ2 (8 - 8) 再将式(8 - 7)代入， 得 U2∝Φ10n (8 - 9) 再将式(8 - 3)代入， 就得 U2∝U1n (8 - 10)