(3)均化段一熔体输送: 设:Q1—送料速率;Q2—压缩段熔化速率;Q3均化 段挤出速率。 当Q1≥Q2≥03,均化段为控制区,操作平稳;若 Q1<Q2<Q3,供料不足 ★流态:①正流();②逆流(机头、口模的反 压引起的反压流动,φ);③橫流(环流,q);④ 漏流(Q)
（3）均化段 — 熔体输送： 设：Q1—送料速率；Q2—压缩段熔化速率；Q3—均化 段挤出速率。 当Q1 ≥Q2 ≥Q3，均化段为控制区，操作平稳；若 Q1<Q2<Q3，供料不足。 ★ 流态：① 正流（QD）；② 逆流（机头、口模的反 压引起的反压流动，QP）；③ 横流（环流，QT）；④ 漏流（QL）
A.若熔体为牛顿型:Q=Q-(Qp+1)其中, 12D T D hN cos o sin o- rDh'sin AP 2 12L O,-TDolgoAP 12nel Q挤出及生产率(cm3/sec);D螺杆直径(cm) ;N_螺杄转速( round/sec);h均化段螺槽深度 (cm);φ—旋转角(υ);θ_螺纹斜棱宽度(cm) ;△P—均化段料流压力降(kg/cm2);δ—螺杆与 料筒间隙(cm);η—塑料熔体粘度( kg.sec/cm );L—均化段长度(cm)
A. 若熔体为牛顿型： Q—挤出及生产率（cm3/sec）；D—螺杆直径（cm） ；N—螺杆转速（round/sec）；h—均化段螺槽深度 （cm）；ф—旋转角（o）；e—螺纹斜棱宽度（cm） ；ΔP—均化段料流压力降（kg/cm2）；δ—螺杆与 料筒间隙（cm）；η—塑料熔体粘度（kg·sec/ cm2 ）；L—均化段长度（cm）。 Q= QD -（QP +QL） 其中， 2 cos sin 2 2 D hN QD = L Dh P QP 12 sin 3 2 = eL D tg P QL 12 2 2 3 = ，
*一般值不大,实际计算时常略去。 若会AzD2 hcos sin zDh' sin 2 B 12L 用机头压力P代替△P,则有 0=AN-B(P/η)→螺杆特征曲线。对某一特定螺杆 ,A、B为常数。 B o-7 D hN cos o sin dHm+2 sin m+l o,AP 则 (m+2)2m L 式中,K—流动常数 常数
* 一般QL值不大，实际计算时常略去。 若 令 ， ， 用机头压力P代替ΔP，则有： Q= AN-B(P/η) →螺杆特征曲线。对某一特定螺杆 ，A、B为常数。 B. 若熔体为非牛顿型： 则 式中，K—流动常数，m —常数。 2 cos sin 2 2 D h A = L Dh B 12 sin 3 2 = m m m m L P K m D hN Dh Q ( ) ( 2)2 sin 2 cos sin 1 2 2 2 1 + = − + + +
(4)螺杆和机头的特征曲线与挤出机生产率之 间的关系 ①螺杆特征曲线 牛顿型熔体Q=AN-△P(B/n) 非牛顿型熔体Q=AN-BK(△P)m →→Q~△P在一定的N下绘出曲线 ②机头特征曲线 牛顿型熔体Q=K(△P/n) 非牛顿型熔体Q=KK(△P)m 丌D4 对圆管K 128(L+4D →→对不同的D有不同的Q△P曲线
（4）螺杆和机头的特征曲线与挤出机生产率之 间的关系 ① 螺杆特征曲线 牛顿型熔体 Q=AN-ΔP(B/η) 非牛顿型熔体 Q=AN-B’K(ΔP)m →→ Q~ΔP在一定的N下绘出曲线。 ② 机头特征曲线 牛顿型熔体 Q= K(ΔP /η) 非牛顿型熔体 Q=K’K(ΔP)m 对圆管 →→ 对不同的D有不同的Q~ΔP曲线。 128( 4 ) 4 L D D K + =
如图: 杆转速 口模尺于 N=120转/分 10 哥丑怖 05010015020250 挤出压力(P),公斤/厘来2 压力降(ΔP),公斤米2 图6-16假塑性液体的螺杆和口模判 图6-15螺杅口模特性曲线 性曲线 螺行转速N1<N2<N3<N4 D1<D2<D3 、S-螺杆特性曲线;D、D,D-口摸 口模尺寸D1<D2<D 特性曲线 N个,0个;D个,0个
如图： ∴ N↑，Q↑；D↑，Q↑